Funksionimi i një instalimi gjenerues të nxehtësisë shoqërohet me humbje të nxehtësisë, zakonisht të shprehura në fraksione, %:

qi= (Qi/ P r r) ⋅ 100.

1. Humbja e nxehtësisë nga gazrat e shkarkimit të tymit të gjeneratorit të nxehtësisë

q 2 = (P 2 / Pр р) ⋅ 100, %.

Në një gjenerator nxehtësie, kjo është më shpesh pjesa më e madhe e humbjes së nxehtësisë. Humbjet e nxehtësisë nga gazrat e gripit mund të reduktohen me:

Reduktimi i volumit të gazrave të gripit duke ruajtur koeficientin e kërkuar të ajrit të tepërt në furre α t dhe duke reduktuar thithjen e ajrit;

Ulja e temperaturës së gazrave të gripit, për të cilat përdoren sipërfaqet e ngrohjes së bishtit: një ekonomizues uji, një ngrohës ajri, një shkëmbyes nxehtësie kontakti.

Temperatura e gazrave të gripit (140...180 °C) konsiderohet me kosto efektive dhe varet kryesisht nga gjendja e sipërfaqeve të brendshme dhe të jashtme të ngrohjes së tubave të bojlerit dhe ekonomizuesit. Depozitimi i shkallës në sipërfaqen e brendshme të mureve të tubit të bojlerit, si dhe bloza (hiri fluturues) në sipërfaqen e jashtme të ngrohjes, dëmton ndjeshëm koeficientin e transferimit të nxehtësisë nga gazrat e gripit në ujë dhe avull. Nuk këshillohet rritja e sipërfaqes së ekonomizuesit ose ngrohësit të ajrit për ftohje më të thellë të gazrave të gripit, pasi kjo ul presionin e temperaturës Δ T dhe konsumi i metaleve rritet.

Rritja e temperaturës së gazrave të shkarkimit mund të ndodhë si rezultat i funksionimit të pahijshëm dhe djegies së karburantit: tërheqje e lartë (karburanti digjet në rrezen e bojlerit); prania e rrjedhjeve në ndarjet e gazit (gazrat rrjedhin drejtpërdrejt nëpër kanalet e gazit të njësisë së bojlerit, pa i dhënë nxehtësi tubave - sipërfaqet e ngrohjes), si dhe me rezistencë të lartë hidraulike brenda tubave (për shkak të depozitimit të shkallës dhe llum).

2. Nëndjegia kimike

q 3 = (P 3 / Pр р) ⋅ 100, %.

Humbjet e nxehtësisë nga djegia kimike jo e plotë e karburantit përcaktohen në bazë të rezultateve të analizës së substancave të djegshme të avullueshme H 2, CO, CH 4 në gazrat e shkarkimit të gripit. Shkaqet e djegies jo të plotë kimike: formimi i dobët i përzierjes, mungesa e ajrit, temperatura e ulët në furrë.

3. Nëndjegia mekanike

q 4 = (P 4 / Pр р) ⋅ 100, %.

Humbjet e nxehtësisë nga djegia jo e plotë mekanike e karburantit janë karakteristikë e karburantit të ngurtë dhe varen nga proporcioni i dështimit të karburantit përmes grilës në sistemin e heqjes së skorjes dhe hirit, futja e grimcave të karburantit të padjegur me gazrat e gripit dhe skorjen, të cilat mund të shkrijnë një grimcë. karburantit të ngurtë dhe parandaloni djegien e plotë të tij.

4. Humbja e nxehtësisë nga ftohja e jashtme e strukturave mbyllëse

q 5 = (P 5 / Pр р) ⋅ 100, %.

Ato lindin për shkak të ndryshimit të temperaturës midis sipërfaqes së jashtme të gjeneratorit të nxehtësisë dhe ajrit përreth jashtë. Ato varen nga cilësia e materialeve izoluese dhe trashësia e tyre. Për mbështetjen q 5, brenda kufijve të specifikuar, është e nevojshme që temperatura e sipërfaqes së jashtme të gjeneratorit të nxehtësisë - rreshtimi i tij - të mos kalojë 50 °C.

Humbja e nxehtësisë q 5 zvogëlohet ndërsa gazrat e gripit lëvizin përgjatë rrugës së gazit, prandaj, koncepti i koeficientit të ruajtjes së nxehtësisë është futur për gjeneratorin e nxehtësisë.

φ = 1 − 0,01 q 5 .

5. Humbjet me nxehtësinë fizike të skorjes

q 6 = (P 6 / Pр р) ⋅ 100, %.

Ato lindin për shkak të temperaturës së lartë të skorjeve, rreth 650 °C, dhe janë tipike vetëm kur digjen lëndë djegëse të ngurta.

Tabelat për llogaritjen e humbjeve të nxehtësisë, efikasitetin bruto, konsumin natyror, të llogaritur dhe të kushtëzuar të karburantit të një gjeneruesi të nxehtësisë janë dhënë në literaturën e referencës.

Leksioni 4

Pajisjet e furrës dhe djegësve

Pajisjet e djegies

Kutia e zjarrit- një pajisje e krijuar për të djegur karburantin për të prodhuar nxehtësi. Kutia e zjarrit kryen funksionin e aparatit të djegies dhe shkëmbimit të nxehtësisë - nxehtësia transferohet njëkohësisht nga pishtari i djegies nga rrezatimi dhe nga produktet e djegies me konvekcion në sipërfaqet e ekranit përgjatë të cilave qarkullon uji. Pjesa e shkëmbimit të nxehtësisë rrezatuese në furrën, ku temperatura e gazrave të gripit është rreth 1000 ° C, është më e madhe se shkëmbimi konvektiv i nxehtësisë, prandaj, më shpesh, sipërfaqet ngrohëse në furrë quhen rrezatimi.

Për djegien e gazit natyror, vajit të karburantit dhe karburantit të ngurtë të pluhurosur, përdoren furrat e dhomës, në hartimin e të cilave mund të dallohen tre elementë kryesorë: një dhomë djegieje, një sipërfaqe ekrani dhe një pajisje djegëse.

1. Dhoma e djegies ose vëllimi i djegies është një hapësirë e ndarë me rreshtim nga mjedisi.

Punime me tulla quhen gardhe që ndajnë dhomën e djegies dhe kanalet e gazit të gjeneratorit të nxehtësisë nga mjedisi i jashtëm. Veshja e njësisë së bojlerit është bërë me tulla të kuqe ose diatomike, material zjarrdurues ose panele metalike me zjarrdurues.

Pjesa e brendshme e veshjes së furrës - rreshtim, nga ana e gazrave të gripit dhe skorjeve, është bërë nga materiale zjarrduruese: tulla prej balte, beton balte dhe masa të tjera zjarrduruese. Veshja dhe veshja duhet të jenë mjaft të dendura, veçanërisht shumë refraktare, rezistente ndaj efekteve kimike të skorjeve dhe të kenë një koeficient të ulët të përçueshmërisë termike.

Rreshtimi mund të mbështetet drejtpërdrejt në themel, në struktura metalike (kornizë) ose të ngjitur në tubat e ekraneve të dhomës së djegies dhe kanaleve të gazit. Prandaj, ekzistojnë tre modele rreshtimi: masiv - ka themelin e vet; me kornizë (i lehtë) - nuk ka themel, është ngjitur në një kornizë metalike; në tub - ngjitur në sipërfaqet e ekranit.

Oriz. 6.1. Seksionet e përparme dhe anësore të një kazani me ujë të nxehtë me një kuti zjarri dhe rreshtim me tulla prej balte

Korniza shërben për të fiksuar dhe mbështetur të gjithë elementët e njësisë së bojlerit (bateri, sipërfaqe ngrohëse, tubacione, rreshtim, shkallë dhe platforma) dhe përbëhet nga konstruksione metalike, zakonisht të llojit të kornizës, të lidhura me saldim ose me bulona në themel.

2. Sipërfaqja e ngrohjes me rrezatim të ekranit është bërë nga tuba çeliku me diametër 51...76 mm, të instaluar në rritje prej 1.05...1.1. Ekranet e perceptojnë nxehtësinë përmes rrezatimit dhe konvekcionit dhe e transferojnë atë në ujë ose në një përzierje uji me avull që qarkullon nëpër tuba. Ekranet mbrojnë rreshtimin nga rrjedhat e fuqishme të nxehtësisë.

Në kaldaja vertikale me tub uji (Fig. 6.2a), sipërfaqja e ngrohjes përbëhet nga një tufë e zhvilluar tubash vlimi 2, të mbështjellë në kazanët e sipërm 1 dhe 3 të poshtëm, ekranet e djegies 6, të ushqyer me ujë nga bateritë e bojlerit përmes pjesës së poshtme. tuba 7 dhe lidh 4 nga dhomat (mbledhësit 5). Sipërfaqet e ngrohjes avulluese të njësive të bojlerit të tipit të ekranit (Fig. 6.2b) përbëhen nga një kazan 1, një sistem tubash ekrani 6 me kolektorë të poshtëm 8 dhe 9 dhe sipër 5, sistemet e uljes 7 dhe lidhjes së 10 tubave.

Oriz. 6.2. Sipërfaqet e ngrohjes së ekranit të kaldajave:

a – tub uji vertikal, b – lloji i ekranit

1 dhe 3 - kazanët e sipërm dhe të poshtëm, 2 dhe 7 - tubat e vlimit dhe uljes, 4 dhe 10 - tubat lidhës, 5, 8 dhe 9 - kolektorët, 6 - ekranet e djegies

3. Pajisjet e djegies vendosen në një ose dy sipërfaqe të kundërta ngrohëse (kundër), në vatër ose në qoshet e kutisë së zjarrit. Në muret e furrës së bojlerit bëhet një mbështjellje - një vrimë në rreshtim, e veshur me material zjarrdurues, ku është instaluar një regjistër ajri dhe një pajisje djegëse.

Për çdo lloj karburanti (të gaztë, të lëngët ose pluhur), ajri përgjithësisht (përveç djegësve me injeksion) detyrohet nga një ventilator fryrës në kutinë e zjarrit përmes regjistrave të ajrit ose pajisjeve udhëzuese të ajrit, gjë që siguron rrotullim intensiv dhe dalje (furnizimi) të karburantit. -përzierje ajri në pjesën më të ngushtë të mbështjellësit të kutisë së zjarrit me shpejtësi 25…30 m/s.

Pajisja udhëzuese e ajrit është një rrotullues teh i tipit boshtor me tehe të lëvizshme që rrotullohen rreth boshtit të tij. Është gjithashtu e mundur të instaloni tehe të profilit fiks në një kënd prej 45...50° ndaj rrjedhës së ajrit. Turbulenca e rrjedhës së ajrit intensifikon proceset e formimit dhe djegies së përzierjes, por në të njëjtën kohë rritet rezistenca përgjatë rrugës së ajrit. Fletët udhëzuese janë të përshtatshme për rregullimin automatik të performancës së ventilatorëve dhe shkarkuesve të tymit.

Pajisjet e djegies

Në varësi të llojit të karburantit të djegur, ka shumë modele të pajisjeve të djegies.

1. Gjatë djegies së karburantit të ngurtë të pluhurosur, përdoren ndezës të tipit përzierës. Në strehën e dhomës së djegies është instaluar një kërmilli, në të cilin përzierja pluhur-ajër (karburant i pluhurosur me ajrin primar) rrotullohet dhe transportohet përmes një kanali unazor në daljen e djegësit, nga ku futet në furrë në formën e një pishtar i shkurtër i rrotulluar. Ajri dytësor, nëpërmjet një volumi tjetër të ngjashëm, furnizohet në furrë me shpejtësi 18...30 m/s, në formën e një rrjedhjeje të fuqishme rrotulluese, ku përzihet intensivisht me përzierjen pluhur-ajër. Kapaciteti i djegësit – 2…9 t/h pluhur qymyri.

2. Me rastin e djegies së mazutit përdoren grykëza dhe ndezës të mazutit: mekanik, rrotullues dhe me avull-ajër (avull-mekanik).

Grykë mekanike. Vaji i karburantit i ngrohur afërsisht në 100 °C nën një presion prej 2...4 MPa hyn në kanal dhe zhvendoset në grykë (koka e spërkatjes), ku është instaluar vorbull-atomizuesi.

Grykat centrifugale mekanike ndahen në shkarkime jo të rregullueshme dhe të rregullueshme. Duhet të theksohet se kjo ndarje është shumë e kushtëzuar: ju mund të ndryshoni rrjedhën e të dy grykave. Grykat e parregullueshme përfshijnë grykë me një thellësi të vogël rregullimi dhe ato në të cilat një ndryshim në furnizim shoqërohet me fikjen e tyre, heqjen e tyre nga pajisja e djegies dhe zëvendësimin e elementit spërkatës.

Grykat mekanike centrifugale, të cilat ndryshojnë në paraqitjen e elementeve të spërkatjes, ndonjëherë ndahen shtesë në hundë me hundë të zëvendësueshme që funksionojnë vazhdimisht në të gjitha mënyrat, gjë që është kryesisht për shkak të kushteve të funksionimit të bojlerit.

Oriz. 6.3. Grykë centrifugale mekanike jo e rregullueshme

Një hundë centrifugale e rregullueshme mekanike e kaldajave ndihmëse shtëpiake (Fig. 6.3) përbëhet nga një trup 6 me një dorezë 7, një fuçi 5, e cila është një tub me mure të trasha me një pajisje në fund, një mëngë mbyllëse 4, një shpërndarës ( grykë) 3, një rondele me spërkatje 2 dhe një kokë 1. Karburanti nga pompa e injektorit të karburantit përmes vrimave në trup dhe fuçia kalon nëpër shpimet në mëngën mbyllëse dhe shpërndarësi derdhet në rondele me spërkatje. Rondele me spërkatje në këtë dizajn ka katër kanale 8 të vendosura në mënyrë tangjenciale me perimetrin e dhomës së vorbullës. Përgjatë tyre, karburanti nxiton në qendër dhe në dhomën e vorbullës 9, ku rrotullohet intensivisht. Prej tij, karburanti hyn në kutinë e zjarrit përmes vrimës qendrore 10 në formën e një koni rrotullues të grimcave të spërkatura imët.

Sipërfaqet e kontaktit të rondele spërkatës 2 dhe shpërndarësit 3 përpunohen me kujdes, lëmohen dhe kur montojnë kokën, ato shtypen me njëra-tjetrën duke përdorur një mëngë mbyllëse 4.

Rondelet me spërkatje janë bërë nga çeliqe me aliazh të lartë krom-nikel ose krom-tungsten. Në varësi të rrjedhës së grykës, numri i kanaleve tangjenciale mund të jetë nga dy në shtatë.

Forma e shtyllës së hundës varet nga raporti f k / f o, në të cilin f k është sipërfaqja totale e të gjitha kanaleve tangjenciale, f o është zona e prerjes tërthore të vrimës qendrore. Sa më i vogël ky raport, aq më i madh është këndi i konit të spërkatjes dhe aq më i shkurtër është gjatësia e spërkatjes.

Rondelet zakonisht bëhen me numra. Çdo numër korrespondon me një furnizim specifik, i cili tregohet në dokumentacionin teknik. Ndonjëherë rondelet përmbajnë numra që korrespondojnë me diametrin e vrimës qendrore dhe raportin f k / f o , ndërsa kompanitë e huaja aplikojnë simbole në formën e indekseve (Fig. 6.4). Për shembull: shkronja X do të thotë që muri i përparmë i rondele është i sheshtë, shkronja W është sferike; numri në të majtë është numri konvencional i stërvitjes për të bërë vrimën qendrore, numri në të djathtë është raporti f k / f o, i rritur me 10 herë.

Oriz. 6.4. Rondele me spërkatje

Grykë rrotulluese. Karburanti furnizohet përmes një kanali dhe gryke në një tas rrotullues, i grimcuar dhe i shkarkuar në dhomën e djegies.

Oriz. 6.5. Instalimi i një impianti rrotullues me gaz-naftë

ndezësit RGMG-10 (-20, -30):

1 - tubacion gazi; 2 – kuti ajri; 3 – unazë kornizë; 4 - tub gazi;

5 , 6 – tub për instalimin e pajisjes mbrojtëse të ndezjes (IPD) dhe fotosensorit; 7 - dhoma e gazit; 8 – unaza e përparme e pajisjes udhëzuese të ajrit; 9 – tunel konik qeramik (mburojë); 10 – rrotulluesit e pajisjes udhëzuese të ajrit; 11 – hundë rrotulluese;

12 – daljet e gazit; 13 – kornizë për përqendrimin e rrotulluesit dytësor të ajrit; 14 – tub mbështetës; 15 – kushineta e kornizës udhëzuese; 16 – kornizë udhëzuese; 17 – amortizues ajri; 18 – një dritare për furnizimin me ajër të rrotulluesit; 19 – mbulesa e djegies

Presioni i karburantit - vaji i karburantit është 0,15...1 MPa, dhe tasi rrotullohet me një shpejtësi prej 1500...4500 rpm. Ajri rrjedh rreth tasit përmes një koni, mbulon rrjedhën rrotulluese të pikave dhe përzihet me të. Përparësitë: nuk kërkohen pompa të fuqishme vaji dhe pastrimi i imët i karburantit nga papastërtitë; gamë e gjerë kontrolli (15...100%). Disavantazhet: dizajn kompleks dhe nivel i rritur i zhurmës.

Grykë me avull-ajër ose me avull-mekanike. Karburanti furnizohet në kanal, përgjatë sipërfaqes së jashtme të të cilit rrjedh mediumi atomizues - avulli ose ajri i kompresuar (presion 0,5...2,5 MPa).

Avulli del nga kanali me një shpejtësi deri në 1000 m/s dhe atomizon karburantin (karburantin) në grimca të vogla.

Ajri detyrohet nga një ventilator përmes mbështjellësit.

Oriz. 6.6. Grykë me avull-mekanike

Oriz. 6.7. Rondele me spërkatje të grykës mekanike me avull

Në avull-mekanik (Fig. 6.6), si në grykën mekanike, karburanti nën presion furnizohet në kanalin unazor 3, nga ku, përmes gjashtë kanaleve tangjenciale 9 të atomizuesit 2, hyn në dhomën e vorbullës 4, duke u përdredhur. ajo dhe përmes vrimës qendrore 5 në formën e një filmi konik del në kutinë e zjarrit Në pjesën e avullit 1 të atomizuesit ka edhe një dhomë unazore 6, ku avulli furnizohet përmes kanaleve tangjenciale 7, rrotullohet në të dhe përmes hendekut unazor 8 futet në kutinë e zjarrit në rrënjën e filmit konik të karburantit, i cili kështu merr energji shtesë dhe spërkatet në pika të vogla. Këto pika më pas i nënshtrohen shtypjes dytësore për shkak të forcave të rezistencës.

Çdo grykë e vajit të karburantit duhet të ketë një pajisje për përzierjen e mirë të karburantit me ajrin, e cila arrihet duke përdorur lloje të ndryshme të pajisjeve rrotulluese - regjistra. Quhet një komplet injektori me një regjistër dhe pajisje të tjera djegës vaji.

3. Djegësit e gazit.

Oriz. 6.8. Djegësi me gaz GG-1

(projektuar për djegien e gazit natyror në furrat e kaldajave me avull dhe ujë të nxehtë të tipeve E ose KV-GM):

1-kuti ajri; 2-kolektor gazi; 3- rrotullues; 4- ngatërrues; 5-porta; 6-sektori; 7-elektromagnet; 8-vidhos rregulluese; 9-montim; 10-thimtha

Djegësit e gazit (djegësit) janë krijuar për të furnizuar një përzierje gaz-ajër ose veçmas gaz dhe ajër në vendin e djegies (furrë), djegie të qëndrueshme dhe rregullim të procesit të djegies. Karakteristika kryesore e djegësit është fuqia e tij termike, d.m.th. sasia e nxehtësisë së çliruar gjatë djegies së plotë të gazit të furnizuar përmes djegësit përcaktohet nga produkti i shpejtësisë së rrjedhës së gazit dhe vlerës së tij më të ulët kalorifike.

Parametrat kryesorë të djegësit: fuqia termike e vlerësuar, presioni i vlerësuar i gazit (ajrit) përpara djegësit, gjatësia nominale relative e flakës, koeficientët e kontrollit të fuqisë termike të djegies kufizuese dhe funksionale, konsumi specifik i metaleve, presioni në dhomën e djegies, karakteristikat e zhurmës.

Ekzistojnë tre metoda kryesore të djegies së gazit:

1) Difuzioni– gazi dhe ajri futen veçmas në furrë në sasitë e nevojshme dhe përzierja ndodh në furrë.

2) Të përziera– Një përzierje e përgatitur mirë gazi dhe ajri furnizohet me djegësin, që përmban vetëm një pjesë (30...70%) të ajrit të nevojshëm për djegie. Ky ajër quhet primar. Ajri i mbetur (dytësor) hyn në pishtar (gojë djegëse) me anë të difuzionit. Ky grup përfshin gjithashtu djegës në të cilët përzierja gaz-ajër përmban të gjithë ajrin e nevojshëm për djegie, dhe përzierja ndodh si në djegës ashtu edhe në vetë pishtar.

3) Kinetike– Një përzierje gaz-ajër plotësisht e përgatitur me një sasi të tepërt ajri i jepet djegësit. Ajri përzihet me gaz në mikser, dhe përzierja digjet shpejt në një flakë të shkurtër, me dritë të zbehtë, me praninë e detyrueshme të një stabilizuesi të djegies.

Prania e një flake të qëndrueshme është kushti më i rëndësishëm për funksionimin e besueshëm dhe të sigurt të njësisë. Nëse djegia është e paqëndrueshme, flaka mund të kërcejë brenda djegësit ose të shkëputet prej tij, gjë që do të çojë në ndotje me gaz të kutisë së zjarrit dhe kanaleve të tymit dhe në një shpërthim të përzierjes gaz-ajër gjatë rindezjes së mëvonshme. Shpejtësia e përhapjes së flakës për gazra të ndryshëm nuk është e njëjtë: më e larta është 2.1 m/s

– për përzierjen e hidrogjenit me ajrin, dhe më të voglin 0,37 m/s – për përzierjen e metanit me ajrin. Nëse shpejtësia e rrjedhës së gazit-ajrit është më e vogël se shpejtësia e përhapjes së flakës, ndodh ndezja e flakës në djegës, dhe nëse është më e lartë, ndodh ndarja e flakës.

Bazuar në metodën e furnizimit të ajrit të djegies, dallohen modelet e mëposhtme të djegies:

1. Djegësit me ajër të furnizuar në vendin e djegies për shkak të vakumit në kutinë e zjarrit të krijuar nga një oxhak ose shkarkim tymi, ose konvekcioni. Përzierja e gazit me ajrin nuk ndodh në djegës, por pas tij, në mbështjellësin ose kutinë e zjarrit, njëkohësisht me procesin e djegies. Djegësit e tillë quhen difuzionit, ata ngrohin në mënyrë të barabartë të gjithë kutinë e zjarrit, kanë një dizajn të thjeshtë, funksionojnë në heshtje, pishtari është rezistent ndaj shqyerjes dhe zbulimi i flakës është i pamundur.

2. Djegësit me injektim gazi ajri, ose injeksion. Një rrymë gazi që vjen nga një tubacion gazi nën presion, nxirret nga një ose më shumë hundë me shpejtësi të lartë, si rezultat, krijohet një vakum në injektorin e mikserit dhe ajri thithet (injektohet) në djegës dhe përzihet me gaz kur duke lëvizur përgjatë mikserit. Përzierja gaz-ajër kalon nëpër grykën e mikserit (pjesa më e ngushtë), e cila barazon rrjedhën e përzierjes dhe hyn në pjesën e saj zgjeruese - difuzorin, ku shpejtësia e përzierjes zvogëlohet dhe presioni rritet. Tjetra, përzierja gaz-ajër hyn ose në konfuzues (ku shpejtësia rritet në vlerën e projektimit) dhe përmes gojës - në vendin e djegies, ose në kolektorin me vrima zjarri, ku digjet në formën e një vjollce të vogël kaltërosh. pishtarë.

3. Djegësit me injeksion gaz-ajër. Ata përdorin energjinë e avionëve të ajrit të kompresuar të krijuar nga një tifoz për të thithur gaz, dhe presioni i gazit përpara djegësit mbahet konstant duke përdorur një rregullator të veçantë. Përparësitë: furnizimi me gaz në mikser është i mundur me një shpejtësi afër shpejtësisë së ajrit; mundësia e përdorimit të ajrit të ftohtë ose të nxehtë me presion të ndryshueshëm. Disavantazhi: përdorimi i rregullatorëve.

4. Djegësit me furnizim të detyruar me ajër pa përgatitje paraprake të mjedisit gaz-ajër. Përzierja e gazit me ajrin ndodh gjatë procesit të djegies (d.m.th. jashtë djegësit), dhe gjatësia e pishtarit përcakton rrugën ku përfundon kjo përzierje. Për të shkurtuar pishtarin, gazi furnizohet në formën e rrymave të drejtuara në një kënd me rrjedhën e ajrit, rrjedha e ajrit është e përdredhur, ndryshimi në presionet e gazit dhe ajrit rritet, etj. Sipas metodës së përgatitjes së përzierjes, këta djegës janë me difuzion (përparimi i flakës është i pamundur, ato përdoren si rezervë gjatë transferimit të një karburanti në tjetrin në kaldaja DKVR, në formën e djegësve të vatrës dhe me slota vertikale);

5. Djegësit me furnizim të detyruar me ajër dhe përgatitje paraprake të përzierjes gaz-ajër, ose djegës me gaz dhe vaj. Ato janë më të përhapura dhe ofrojnë një sasi të paracaktuar përzierjeje përpara se të hyjnë në kutinë e zjarrit. Gazi furnizohet përmes një sërë vrimash ose vrimash, boshtet e të cilave drejtohen në një kënd me rrjedhën e ajrit. Për të intensifikuar procesin e formimit të përzierjes dhe djegies së karburantit, ajri furnizohet në vendin e përzierjes me gaz në një rrjedhë rrotulluese, për të cilën përdoren këto: pajisje teh me një kënd konstant ose të rregullueshëm teh, një trup djegës në formë kërmilli. , furnizimi tangjencial ose rrotulluesit e tehut tangjencial.

MINISTRIA E ENERGJISË DHE ELEKTRIFIKIMIT E BRSS DEPARTAMENTI TEKNIK PËR FUNKSIONIMIN E SISTEMEVE ENERGJIKE

TRUST SHTETËRORE GJITHSHËTORE PËR ORGANIZIM DHE
RACIONALIZIMI I QARKUSHT E TREGTAVE DHE RRJETAVE TË ENERGJISË
(ORGRES)

UDHËZIME METODOLOGJIKE PËR TERMALE
TESTIMI I FILMIT DHE TERMAK
IZOLIMET E KALDADAVE

BIRO INFORMATIVE TEKNIKE
MOSKË 1967

Përpiluar nga Byroja e Informacionit Teknik ORGRES

Redaktori: Ing. S.V. KHIZHNYAKOV

PREZANTIMI

Është vërtetuar se humbja e nxehtësisë në mjedisin e jashtëm nga sipërfaqja e veshjes së kaldajave moderne nuk duhet të kalojë 300 kcal/m 2 ∙ h, dhe temperatura maksimale në sipërfaqen e jashtme të veshjes duhet të jetë jo më shumë se 55 °C në një temperaturë mesatare të ambientit prej rreth 30 °C mbi lartësinë e bojlerit [L. , ,].

Në të njëjtën kohë, humbja totale maksimale e lejueshme e nxehtësisë nga njësia e bojlerit në mjedisq 5 përcaktohen nga "Llogaritja termike e njësive të bojlerit" [L. ], duke vendosur marrëdhënien midis humbjes së nxehtësisë dhe prodhimit të avullit të kaldajave. Sipas llogaritjeve termike për kaldaja moderne me prodhim avulli D = 220 ÷ 640 t/hq 5 është 0,5 - 0,4% e konsumit të karburantit. Kjo vlerë, relativisht e vogël në bilancin e përgjithshëm të nxehtësisë së bojlerit, merr një shkallë krejtësisht të ndryshme kur përkthehet në vlera absolute, që arrin në rreth10,000 kcal/h për 1 MW kapacitet të instaluar, me humbje të nxehtësisëq 5 tejkalojnë 50% të të gjitha humbjeve të nxehtësisë përmes termoizolimit të termocentraleve të bllokut.

Në një numër rastesh, për shkak të devijimeve nga zgjidhjet e projektimit, instalimit me cilësi të dobët, përdorimit të materialeve joefektive dhe zgjidhjeve të pasuksesshme të projektimit, shkatërrimit të pjesshëm të rreshtimit dhe izolimit termik të bojlerit gjatë riparimeve të pajisjeve të procesit, si dhe një Si rezultat i plakjes gjatë funksionimit afatgjatë, mund të ndodhë një tejkalim i vlerësq 5 mbi vlerat standarde. Nëse humbja e nxehtësisë nga kaldaja në mjedis është mjaft e madhe,P 5 (kka l/h) edhe një tepricë e lehtëq 5 (%) shoqërohet me humbje shumë të konsiderueshme të nxehtësisë. Kështu, për shembull, një rritjeq 5 me 0.1% për kaldaja moderne është e barabartë me djegien e afërsisht 2.0 ton karburant standard në vit për 1 MW kapacitet të instaluar. Përveç kësaj, rritjaq 5 përkeqëson ndjeshëm gjendjen sanitare dhe teknike të dhomës së bojlerit.

Natyrisht, një përcaktim eksperimental mjaft i saktë i vlerës aktualeq 5 (në kontrast me përkufizimin e miratuar gjatë testimit të kaldajaveq 5 si një anëtar i mbetur i bilancit të nxehtësisë) dhe sjellja e tij në përputhje me standardet ekzistuese duhet të zbatohet në të njëjtën mënyrë siç është zakon për pjesën tjetër të izolimit termik të tubacioneve të avullit dhe pajisjeve të termocentraleve [L. ].

1. DISPOZITA TË PËRGJITHSHME

Kur vlerësohen humbjet totale të nxehtësisë së një njësie bojleri, struktura më komplekse e strukturave mbrojtëse ndaj nxehtësisë që do të testohet është rreshtimi i tij [L. , ,].

Veshjet e kaldajave moderne ndahen në dy lloje kryesore:

1. Veshjet e tubave (të rrahura dhe të bëra nga pllaka të parafabrikuara), të ngjitura drejtpërdrejt në tubat e ekranit.

2. Veshjet e paneleve të instaluara në kornizë.

Veshjet e vjetra me tulla të mbështetura ngaUnë jam në themel, aktualisht i mbetur në kaldaja të vogla ose të vjetruara.

Dizajni i veshjeve moderne parashikon praninë e pjesëve të fiksimit metalik të vendosura në trashësinë e rreshtimit dhe që shtrihen pjesërisht në sipërfaqen e jashtme të tij (kunjat, kllapat, etj.). Këto pjesë metalike të veshjeve janë ura termike përmes të cilave nxehtësia rrjedh në zona individuale të sipërfaqes. Në disa struktura, fluksi i nxehtësisë është 30 - 40% e rrjedhës totale të nxehtësisë përmes seksioneve individuale të rreshtimit. Kjo rrethanë kërkon vendosjen e duhur të pikave matëse në sipërfaqet e veshjeve të tilla, duke siguruar marrjen e kushteve mesatare të transferimit të nxehtësisë.

Për sa i përket kushteve të transferimit të nxehtësisë, veshjet pa rreshtim metalik dhe me rreshtim metalik ndryshojnë ndjeshëm. Një tipar specifik i kësaj të fundit është përhapja e nxehtësisë përgjatë rrafshit të lëkurës, duke barazuar temperaturën në zona të mëdha të saj. Në kushte të ndryshme të jashtme të transferimit të nxehtësisë (rrjedhjet e ajrit, rrjedha lokale e kundërt e nxehtësisë rrezatuese), një barazim i tillë i temperaturës çon në një luhatje të mprehtë në vlerat e humbjeve specifike të nxehtësisë në seksionet ngjitur të lëkurës. Një veçori tjetër e veshjeve me rreshtim është mundësia e rrjedhjes së nxehtësisë konvektive përgjatë lartësisë në hendekun midis rreshtimit dhe rreshtimit.

Këto rrethana bëjnë të nevojshme matjen e humbjeve të nxehtësisë përgjatë lëkurës në një numër mjaft të madh pikash, veçanërisht në lartësi, pavarësisht uniformitetit të dukshëm të fushës së temperaturës.

Vështirësia e marrjes parasysh të humbjeve të nxehtësisë nga trarët e kornizës së rreshtimit dhe bojlerit zgjidhet në këto udhëzime duke futur disa kushte mesatare të matjes. Ky vendim justifikohet nga pjesa relativisht e vogël e pjesëmarrjes së këtyre sipërfaqeve që çlirojnë nxehtësinë në humbjen totale të nxehtësisë së bojlerit.agregat në mjedis.

Një tipar i testeve termike të izolimit të tubacioneve dhe kanaleve të bojlerit, të cilat ndodhen në zonën e shkëmbimit intensiv të ndërsjellë të nxehtësisë midis tyre dhe rreshtimit, është nevoja për të përcaktuar me kujdes sipërfaqen e tyre aktuale që lëshon, në vend që thith, nxehtësinë. , d.m.th. sipërfaqja e pa "mbyllur" nga një rrjedhje më intensive kundër nxehtësisë që vjen nga objektet aty pranë.

Drejtimi i vërtetë i rrjedhës së nxehtësisë përcaktohet në këtë rast nga matjet e kontrollit të rrjedhës specifike të nxehtësisë nga sipërfaqe të ndryshme që rrezatojnë nxehtësi tek njëra-tjetra.

Udhëzimet e zhvilluara përcaktojnë si metodën për matjen e rrjedhave specifike të nxehtësisë ashtu edhe klasifikimin e të gjitha sipërfaqeve transferuese të nxehtësisë të njësisë së bojlerit për sa i përket kushteve të transferimit të nxehtësisë.

Flukset specifike të nxehtësisë të matura, mesatarisht për seksione individuale, i referohen zonave të sipërfaqeve që çlirojnë nxehtësinë e këtyre seksioneve, të përcaktuara me matje të drejtpërdrejtë.

Kjo skemë bën të mundur vlerësimin e humbjeve të nxehtësisë për elementët individualë të veshjes dhe izolimit termik të bojlerit, zbulon pjesën e pjesëmarrjes së secilit element në sasinë totale të humbjes së nxehtësisë, dhe gjithashtu karakterizon cilësinë e veshjes dhe izolimit termik.

Fizibiliteti teknik i testimit termik të rreshtimit të bojlerit u përcaktua nga përdorimi i një pajisjeje thelbësisht të re - njehsori i nxehtësisë modeluese ORGRES ITP-2. Në kushte të vështira termike të funksionimit të njësisë së bojlerit, parimi i funksionimit dhe dizajni i pajisjes ITP-2 bëjnë të mundur përcaktimin e flukseve specifike të nxehtësisë me saktësi të mjaftueshme dhe konsum të ulët të kohës për matje të vetme.sipërfaqet e transferimit të nxehtësisë (densiteti i fluksit të nxehtësisë) pavarësisht nga forma, madhësia, gjendja e sipërfaqes (izolimi, metali) dhe kushtet e transferimit të nxehtësisë.

Inercia e ulët e pajisjes, madhësia e vogël e sensorëve të saj dhe ndërrimi i plotë i tyre bëjnë të mundur kryerjen e matjeve masive të rrjedhave të nxehtësisë me përdorimin e njëkohshëm të një numri të madh sensorësh nga të gjitha sipërfaqet që çlirojnë nxehtësinë e njësisë së bojlerit.

Duhet të theksohet se përdorimi i metodave të tjera të pranuara përgjithësisht për përcaktimin e humbjes së nxehtësisë (1 - nga ndryshimi në temperaturat e matura të sipërfaqes dhe mjedisit; 2 - nga rezistenca termike e shtresës mbrojtëse nga nxehtësia, e përcaktuar nga temperatura ndryshimi në të 3 - me matje të drejtpërdrejtë duke përdorur matës të rrjedhës së nxehtësisë, si p.sh. matës i nxehtësisë Schmidt ) nuk mund të rekomandohet në kushtet e bojlerit, pasi shpesh çon në rezultate të shtrembëruara [L. ,].

Arsyeja e këtij kufizimi lidhet me kushtet specifike të transferimit të nxehtësisë në bojler, gjë që praktikisht përjashton mundësinë e përcaktimit të saktë të temperaturës së ambientit dhe koeficientit të transferimit të nxehtësisë. A, si dhe prania e pjesëve metalike të ngulitura dhe sipërfaqeve metalike në rreshtim. Kushtet për matjen e rrjedhave specifike të nxehtësisë në një kazanagregat - një numër i madh pikash në çdo zonë relativisht të vogël individuale - kërkon një numër pajisjesh shtesë për matësin e nxehtësisë ITP-2. Këto pajisje (Shtojca), pa ndryshuar thelbin themelor të njehsorit të nxehtësisë, lehtësojnë teknikën e matjes dhe reduktojnë ndjeshëm intensitetin e punës së punës.

Temperatura e sipërfaqes së veshjes dhe izolimit termik të bojlerit (Rregullat PTE) gjatë provave termike matet njëkohësisht me matjen e rrjedhave të nxehtësisë me një sondë të temperaturës ORGRES T-4 (Shtojca).

2. PROVAT TERMAKE TË RREGULLAVE

A. Punë përgatitore

1. Para fillimit të provës, bëhet një njohje e detajuar me diagramin e bojlerit dhe dizajnin e veshjes së tij dhe izolimit termik. Në të njëjtën kohë, dizajni dhe materialet e rreshtimit dhe izolimit termik, si dhe të gjitha devijimet nga dizajni, sqarohen.

2. Hartohen skica të zonave karakteristike të veshjes dhe një inventar i strukturave kryesore termoizoluese (kanale, tubacione etj.).

3. Bëhet një inspektim i jashtëm i rreshtimit, gjatë të cilit sqarohen devijimet nga projektimi dhe evidentohen defekte të jashtme: mungesë izolimi, çarje, defekte përfundimi etj.

B. Matja e sipërfaqeve të sipërfaqeve që çlirojnë nxehtësi

4. Përcaktimi i sipërfaqes së sipërfaqeve që çlirojnë nxehtësi kryhet me matje të drejtpërdrejtë, në kazannë njësitë me një rregullim simetrik, matjet kryhen në gjysmën e dhomës së djegies dhe boshtit konvektiv.

5. Gjatë matjes së një sipërfaqeje merren parasysh vetëm ato sipërfaqe që i japin nxehtësi mjedisit. Nëse rreshtimi mbulohet nga të tjerët, lëshoj nxehtësiduke përdorur elementët mbulues, projeksioni i këtyre elementeve në rreshtim zbritet nga zona e tij, dhe sipërfaqja e transferimit të nxehtësisë së vetë elementëve mbyllës llogaritet nga pjesa e tyre e spikatur.

6. Për trarët e profileve të ndryshme dhe vendndodhjeve të ndryshme, mund të miratohet një skemë konvencionale për përcaktimin e zonës së sipërfaqeve transferuese të nxehtësisë dhe sipërfaqeve që mbulojnë rreshtimin në të cilin ndodhen. Në këtë rast, dendësia e fluksit të nxehtësisë matet vetëm meana ballore (ana "b" në diagram), dhe zona përcaktohet në përputhje me diagramin (Fig.).

7. Gjatë përcaktimit të zonës, lëshoj nxehtësiSipërfaqet lidhëse që janë të vështira për t'u aksesuar për matjen e tubacioneve dhe kanaleve të ajrit, gjatësia e tyre mund të merret sipas dimensioneve të treguara në vizatime dhe diagrame, duke specifikuar perimetrin e izolimit me matje selektive.

Për kanalet e ajrit në distanca të gjata, rekomandohet të bëhen skica në të cilat janë shënuar pikat e matjes.

B. Testimi

8. Provat termike të veshjes kryhen në mënyrën e funksionimit të bojlerit sa më konstante. Prandaj, kur kaldaja ndalet gjatë testimit, ky i fundit mund të vazhdohet pas fillimit të tij vetëm kur të rikthehet mënyra stacionare e transferimit të nxehtësisë nga sipërfaqet e jashtme të bojlerit në mjedis.

Përafërsisht, kjo kërkon rreth 36 orë pas ndalimit të bojlerit10 - 12 orë dhe rreth 12 orë pas ndalimit të bojlerit për 4 - 6 orë.

Oriz. 1. Skema për përcaktimin e zonave konvencionale të trarëve të profileve të ndryshme:

I , II - trarët horizontale dhe vertikale

Zona ato sipërfaqja e rendimentit (m 2) përcaktohet: për trarët horizontal 1, 2, 3, 4 - (a + b), 5- A; për trarët vertikal 1, 2 - (a + b). 3, 4 - (2a + b). Sipërfaqja e mbulimit (m2) për të gjithë trarët në të gjitha rastet - b

9. Gjatë periudhës së testimit, vlerat mesatare të avullit regjistrohen në bazë të të dhënave operativeperformanca dhe konsumi i karburantit, si dhe devijimet maksimale të këtyre vlerave nga mesatarja (me një vulë kohore).

Regjistrohet gjithashtu marka dhe përmbajtja kalorike e karburantit.

10. Matjet e humbjeve specifike të nxehtësisë (densiteti i fluksit të nxehtësisë) nga sipërfaqet që çlirojnë nxehtësi kryhen në zona të veçanta brenda secilës shenjë (platformë) në secilën anë të bojlerit me frekuencën e përcaktuar të matjeve (artikull dhe tabelë):

Tabela 1

Nr. i hartës ______ Emri i zonës matëse

(për shembull: pjesa e përparme e dhomës së djegies __ 16,34 ÷ 19,7)

a) rreshtim;

b) trarët e kornizës së rreshtimit;

c) trarët e kornizës së bojlerit;

d) tubat poshtë në zonën e dhomës së djegies dhe hinkës së ftohtë;

e) tubacionet brenda pjesës konvektive;

f) kazan dhe tubacione brenda dhomës së djegies;

g) tubacioni kryesor i avullit për në impiantin e parë të përpunimit të gazit;

h) kanalet e ajrit;

i) faqet;

j) të tjera (kapakë, pajisje për fryrje, puseta, etj.)

a) 6 cm 2 sipërfaqe rreshtimi, tubacionet e poshtme dhe tubacioni kryesor i avullit;

b) 15 m 2 sipërfaqe tubacionesh, kanalesh ajri, kazan dhe platforma bojleri;

c) 10 m2 sipërfaqe të trarëve të kornizave të rreshtimit dhe të bojlerit.

Duke marrë parasysh që humbjet e nxehtësisë nga trarët e kornizave të rreshtimit dhe kaldaja në bilancin e përgjithshëm të humbjeve të nxehtësisë janë të vogla, në lidhje me kushtet specifike, matjet në trarët individualë të papërshtatshëm dhe të vendosur larg mund të neglizhohen.

13. Matjet e humbjeve specifike të nxehtësisë (densiteti i fluksit të nxehtësisë) kryhen me një matës nxehtësie ORGRES ITP-2 (shih shtojcën). Sensorët e matësit të nxehtësisë së sheshtë janë montuar në doreza speciale teleskopike, të cilat lejojnë instalimin e sensorëve në lartësi të ndryshme.

Sensorët e kërkimit të përdorur për të matur densitetin e rrjedhave të nxehtësisë nga tubacionet janë montuar direkt në këtë të fundit. Të paktën 10 sensorë janë instaluar në çdo pajisje matës. Për të lidhur sensorët me pajisjen matëse, përdoren kordonët zgjatues, duke lejuar që një pajisje matës të shërbejë sensorë të vendosur brenda një rrezeje prej afërsisht 10 m. duke lexuar leximet, zhvendosen në një vend të ri, falë të cilit sigurohet saktësia e matjes.

14. Procedura për matjen e densitetit të fluksit të nxehtësisë me matësin e nxehtësisë ITP-2 është dhënë në Shtojcë.

15. Matja e temperaturave të sipërfaqes me një sondë të temperaturës T-4 (Shtojca) kryhen në të njëjtat vende si matjet e shkaqeve termike, bazuar në një ndryshim të temperaturës për 5 -10 matje të rrjedhës së nxehtësisë.

Temperatura e ajrit të ambientit matet gjithashtu duke përdorur një termometërpom T-4 brenda secilës shenjë të bojlerit në një distancë prej 1 m nga sipërfaqja që çliron nxehtësinë.

16. Në prani të sipërfaqeve jo të izoluara që çlirojnë nxehtësi me një temperaturë prej më shumë se 100 - 120 ° C, fluksi i nxehtësisë llogaritet me kusht bazuar në temperaturën e sipërfaqes dhe ajrit të ambientit duke përdorur trafikun (Shtojca). Në grafik, kurba me pika për përcaktimin e humbjes së nxehtësisë për 1 m 2 i referohet një sipërfaqe të sheshtë, por mund të aplikohet edhe për tubacionet me diametër 318 mm e lart. Për të përcaktuar humbjen e nxehtësisë nga 1 p o g m të një tubacioni me diametër më të madh se 318 mm, vlera e humbjes së nxehtësisë e gjetur nga kurba me pika duhet të shumëzohet me π. d n. Temperatura e sipërfaqes përcaktohet me matje të drejtpërdrejtë ose supozohet të jetë e barabartë me temperaturën e ftohësit.

3. REGJISTRIMI I REZULTATEVE TË PROVIMIT TERMAK

17. Për çdo vend individual, hartohet një dokument matjeje parësore - një hartë në formën e treguar në tabelë. . Karta përfshin:

a) emrin e elementeve individuale që çlirojnë nxehtësinë e këtij seksioni;

b) sipërfaqja (m 2 ) sipërfaqja transmetuese e nxehtësisë e secilit element të një seksioni të caktuar;

c) dendësia mesatare e fluksit të nxehtësisë (q, kcal /m 2 ∙ h) për çdo element, e llogaritur si vlera mesatare aritmetike për të gjitha matjet në një element të caktuar brenda zonës;

d) rrjedha totale e nxehtësisë ( P, kcal /h) nga çdo element çlirues nxehtësie, i përcaktuar si produkt i sipërfaqes së elementit që çliron nxehtësinëSm 2 për densitetin mesatar të fluksit të nxehtësisëq kcal/m 2 ∙ h ( Q = S ∙ q kcal/h);

e) temperatura mesatare e sipërfaqestn°C të çdo elementi,llogaritur si mesatare aritmetike e të gjitha matjeve në një element të caktuar brenda zonës;

f) temperatura e ambientitt në° C e matur në një vend të caktuar;

g) numrin e matjeve të densitetit të fluksit të nxehtësisë të marra për çdo element.

Vlerat totale janë llogariturS m 2, Pkcal/h dhe numri i matjeve. Harta shënohet me një numër serial, një shenjë dhe emrin e zonës së matjes. Në regjistrin e vëzhgimit nga i cili është përpiluar harta, bëhet shënimi: “Tek harta№ ...»

tabela 2

Rezultatet e testeve termike të veshjes së bojlerit (për shembull: dhoma e djegies)

	Emri i elementit të rreshtimit	F, m 2	P, mijë kcal/h	F%	P, %	Numri i matjeve	q cp, kcal/m 2 ∙ h
1. Dhoma e djegies	Punime me tulla Hidhni tuba Trarët për kornizën e rreshtimit Trarët e bojlerit Vendet e organizimit
1. Dhoma e djegies	Total			100,0	100,0
2 Bosht konvektiv, etj. (shih paragrafin )
Njësia e bojlerit në tërësi	Punime me tulla Tubat e lëshimit, etj.
Njësia e bojlerit në tërësi	Total			100,0	100,0

Tabela 4

Rezultatet e testeve termike të rreshtimit për elementët e zmadhuar të njësisë së bojlerit (përmbledhje)

Emri	S, m 2	P, mijë kcal/h	S, %	P, %	Numri i matjeve	Fluksi mesatar i nxehtësisë specifike q cp, kcal/m 2 ∙ h
Hinkë e ftohtë
Dhoma e djegies duke përfshirë tavanin Pjesa konvektive Kanalet e ajrit
Total			100,0	100,0

4. PËRPUNIMI I REZULTATEVE TË TESTIMIT

a) një përshkrim të shkurtër të njësisë së bojlerit;

b) informacion bazë për projektin e veshjes dhe izolimit termik, duke përfshirë skicat e detajeve të veshjes karakteristike të këtij dizajni, informacionin mbi strukturat kryesore të izolimit termik dhe të dhënat për inspektimin e gjendjes së veshjes dhe izolimit termik të njësisë së bojlerit;

c) tabelat përmbledhëse të rezultateve të testimit në formë tabele. , Dhe .

Oriz. 2. Diagrami i sensorit të njehsorit të nxehtësisë

Matësi i nxehtësisë ITP-2 përbëhet nga një sensor dhe një pajisje dytësore. Sensorët janë të këmbyeshëm, pasi shkalla e pajisjes dytësore është e graduar sipas rezistencës elektrike të sensorëve dhe dimensioneve të tyre gjeometrike.

Qarku i sensorit

Sensori i matësit të nxehtësisë (Fig.) përbëhet nga një strehë me përçueshmëri të lartë termike (alumini) 4, në të cilën një ngrohës 3 i bërë nga tela manganine dhe një bateri diferenciale vendosen në një copë litari izoluese të nxehtësisë 5termoçiftet cial, nyjet 2 dhe 6 prej të cilave ndodhen në të dy anët e guarnicionit izolues të nxehtësisë. Ngrohësi 3 dhe kryqëzimet e termoelementit diferencial 2 janë të mbuluara me një pllakë bakri 1 që përcjell nxehtësinë, e cila është elementi aktual i nxehtë i njehsorit të nxehtësisë. Kryqëzimet e termoelementit diferencial b janë të vendosura nën guarnicionin izolues të nxehtësisë në trupin e sensorit. Kështu, një bateri e termoçifteve diferenciale tregon praninë ose mungesën e një ndryshimi të temperaturës midis trupit të sensorit dhe elementit të nxehtë.

Kompleti i matësit të nxehtësisë përfshin dy sensorë (Fig.): a) një sensor në formën e një disku me skaje të pjerrëta 1 përdoret për të matur densitetin e flukseve të nxehtësisë nga sipërfaqet e sheshta. Është lidhur duke përdorur një pajisje susta (“vilki"), futur në brazda të veçanta, me një dorezë mbajtëse dhe përmes një lidhësi prizë me një tel në një pajisje dytësore; b) një sensor në formën e një disku me një rreze të caktuar lakimi në rrafshin e poshtëm 2, i futur në një pllakë gome, përdoret për të matur densitetin e flukseve të nxehtësisë nga sipërfaqet cilindrike. Pllaka e gomës ka veshë në skajet për të lidhur sensorin me objektin që testohet. Sensori është i lidhur me një tel me një pajisje dytësore nëpërmjet një lidhësi prizë.

Qarku i pajisjes dytësore

Diagrami i pajisjes dytësore është paraqitur në Fig. . Për të fuqizuar ngrohësin e sensorit 1, është instaluar një burim DC 2 - tre bateri Saturn. Për të matur rrymën që kalon nëpër ngrohës, një miliammetër 3 është i lidhur me qarkun e ngrohësit dhe reostatët 4 janë përfshirë për të rregulluar rrymënLvanometri 5. Sensori lidhet me pajisjen dytësore me lidhësin e prizës 10.

Bazuar në kufijtë e zgjedhur të matjes 0 - 100 dhe 0 - 500 kcal/m 2 ∙ h, sipërfaqja e elementit të nxehtë është 6 cm 2 dhe rezistenca e ngrohësit është 25 Ohms, kufijtë e matjes së miliammetrit janë përkatësisht 52.9 dhe 118.2 mA. Për të siguruar këto kufij, u zgjodhën rezistenca shtesë 6 dhe rezistenca e shuntit 7, duke marrë parasysh karakteristikat e miliammetrit.

Oriz. 4. Diagrami i pajisjes dytësore

Për të furnizuar me energji elektrike dhe qark të shkurtër kornizën nulgaPër lvanometrin, është instaluar çelësi 8 dhe është instaluar çelësi 9 për të ndryshuar kufijtë e matjes.

Matja e densitetit të fluksit të nxehtësisë

Për të matur densitetin e fluksit të nxehtësisë, sensori i matësit të nxehtësisë lidhet duke përdorur një lidhës prizë me një pajisje dytësore. Kur çelësi 8 është në pozicionin "off", pozicioni i gjilpërës së galvanometrit null kontrollohet dhe, nëse është e nevojshme, vendoset në "0" duke përdorur një korrigjues. Çelësi 9 vendoset në kufirin e matjes që korrespondon me rrjedhën e pritur të nxehtësisë. Në sipërfaqe të sheshta ose sipërfaqe me një rreze të madhe lakimi (më shumë se 2 m), matja kryhet me një sensor të sheshtë. Për ta bërë këtë, sensori shtypet duke përdorur një mbajtëse me pjesën e poshtme të sheshtë ndaj sipërfaqes që matet dhe çelësi 8 vendoset në pozicionin "on". Në sipërfaqet me një rreze të vogël lakimi (tubacioni), matja kryhet nga një sensor me një pllakë gome. Për ta bërë këtë, sensori aplikohet në sipërfaqen që matet në mënyrë që lakimi i pjesës së poshtme të sensorit të përkojë me lakimin e sipërfaqes që matet, dhe pllaka e gomës, duke përdorur veshët e saj, është e lidhur fort (e lidhur) me objekti që matet.

Kur sensori aplikohet në sipërfaqen e nxehtë që po testohet, trupi i sensorit me përçueshmëri të lartë termike merr temperaturën e tij; për shkak të ndryshimit të temperaturës midis trupit të sensorit dhe elementit të nxehtë, një emf shfaqet në daljen e baterisë së termoçifteve diferenciale. dhe gjilpëra e galvanometrit zero devijon nga pozicioni "0".

Gradualisht, reostatet "përafërsisht" dhe "gjobë" rrisin fuqinë aktuale në ngrohësin e sensorit. Me rritjen e temperaturës së ngrohësit dhe, rrjedhimisht, kryqëzimet e baterisë së termoçifteve diferenciale të vendosura nën elementin e nxehtë, gjilpëra e galvanometrit null fillon t'i afrohet vlerës "0". Në nKur treguesi kalon "0", rryma në ngrohës zvogëlohet duke përdorur reostate derisa treguesi i galvanometrit null të arrijë një pozicion të qëndrueshëm zero.

Një pozicion i qëndrueshëm i gjilpërës së galvanometrit null arrihet më lehtë duke e zhvendosur ngadalë në "0". Për ta bërë këtë, përdoret teknika e mëposhtme: kur sensori aplikohet në një sipërfaqe të nxehtë, përpara se të ndizet furnizimi aktual me ngrohës, gjilpëra e galvanometrit null devijohet në pozicionin e majtë.

Një rrymë e mbivlerësuar qëllimisht i jepet ngrohësit (pozicioni i djathtë ekstrem i gjilpërës së miliammetrit), ndërsa gjilpëra e galvanometrit zero fillon të afrohet me shpejtësi "0". Rryma duhet të zvogëlohet derisa shigjeta të kalojë "0" - 2 deri në 3 ndarje. Në praktikë, cikli i vendosjes së gjilpërës në "0" (më shumë ↔ më pak) përsëritet disa herë me një ulje graduale në diapazonin e rregullimit.

Kur gjilpëra me galvanometri zero është në një pozicion të qëndrueshëm (të paktën 1 min) zero, vlera e densitetit të fluksit të nxehtësisë lexohet duke përdorur një miliammetër. Barazia e densitetit të flukseve të nxehtësisë nga elementi i nxehtë i sensorit dhe nga sipërfaqja e testuar sigurohet nga fakti se me përçueshmëri të lartë termike të trupit të sensorit, fusha e temperaturës brenda tij nivelohet dhe në momentin e balancimit të temperaturës. e trupit (e barabartë me temperaturën e sipërfaqes së testuar) dhe temperaturën e elementit të ndezur, guarnicioni izolues i sensorit do të rrethohet nga një sipërfaqe izotermale e njëjtë si i gjithë sensori.

Koha e nevojshme për të kryer një matje, e përcaktuar nga inercia e trupit të sensorit dhe qëndrueshmëria e kushteve të jashtme të transferimit të nxehtësisë, kur përdorni një sensor të sheshtë është 3 - 8 minuta, kur përdorni një sensor me një pllakë gome për shkak të përçueshmëri termike relativisht e ulët e gomës - 20 - 30 minuta. Në rastin e fundit, matja aktuale duhet të fillojë 15 - 20 minuta pas instalimit të sensorit në objektin e matjes.

Ndjeshmëria e lartë e qarkut matës na lejon të marrim si pozicion zero të galvanometrit null lëkundjet e gjilpërës brenda 1 - 2 ndarjeve rreth zeros.

Sensorët e lyer të furnizuar me matësin e nxehtësisë janë të përshtatshëm për matjen e densitetit të fluksit të nxehtësisë si në sipërfaqet metalike izoluese ashtu edhe në ato të lyera. Për të matur në sipërfaqe metalike me shkëlqim, është e nevojshme të përdorni sensorë me një sipërfaqe metalike me shkëlqim.

Nevoja për të ndryshuar bateritë mund të gjykohet nga rënia e rrymës. Nëse gjilpëra e miliammetrit nuk është vendosur në 500 kcal/m 2 ∙ h, bateritë e Saturnit duhet të ndërrohen.

Përshtatjet për njehsorin e nxehtësisë

1. Mbajtësit teleskopik të dorezës përdoren për montimin e sensorëve të matësit të nxehtësisë në sipërfaqe të sheshta. Lartësia e instalimit (montimit) të sensorit rregullohet duke ndryshuar gjatësinë e dorezës dhe këndin e saj të prirjes (Fig. ).

2. Sensorët e kërkimit janë ngjitur në sipërfaqe me një rreze të vogël lakimi duke i fiksuar në veshët e veçantë të rripit (Fig. ). Nëse ka një shtresë metalike ose asbest-çimento, sensori sigurohet duke e lidhur me të njëjtat veshë me një kordon ose tel.

Oriz. 5. Instalimi i sensorëve të matësit të nxehtësisë në një sipërfaqe të sheshtë:

1 - sensorë; 2 - mbajtëset e dorezës

3. Bashkimi Lidhja e sensorëve me pajisjen matëse kryhet duke përdorur një kordon zgjatues, i cili ka lidhës në skajet që korrespondojnë me lidhësit e sensorit dhe pajisjes dytësore (Fig.). Kur instaloni në një lartësi të madhe, kordoni është i lidhur paraprakisht me sensorin. Prandaj, duhet të keni të paktën 3 kordona zgjatues për çdo pajisje matëse.

Oriz. 6. Instalimi i një sensori kërkimi në tubacion:

1 - tubacion; 2 - sensor; 3 - fiksime

Oriz. 7. Kordoni zgjatues me lidhës

4. Për matjen e densitetit të rrjedhës së nxehtësisë më të madhe se 500 kcal/m 2 ∙ h vëzhguar në elementë individualë të njësisë së bojlerit, një diapazon matjeje shtesë prej 0 - 1000 kcal/m 2 ∙ h është ndërtuar në njehsorin e nxehtësisë dhe përdoret një njësi e veçantë e furnizimit me energji elektrike prej 4 elementësh. Zs-Ut- 30" (Fig. dhe). Kufiri i matjes së miliammetrit duhet të jetë 167 mA. Gjatë matjes së fluksit specifik të nxehtësisë, përdoret një shkallë prej 0 - 100 kcal/m2 ∙ h me një koeficient 10.

Kontrollimi i pajisjes

Gjatë funksionimit, matësi i nxehtësisë i nënshtrohet kontrolleve periodike të detyrueshme të treguesve elektrikë brenda periudhave të përcaktuara nga kushtet e funksionimit, por të paktën një herë në dy vjet.

Rregullat e ruajtjes

Matësi i nxehtësisë duhet të ruhet në ambiente të mbyllura në një temperaturë prej 5 deri në 35 gradë°C dhe lagështia relative e ajrit jo më e lartë se 80%.

Ajri në dhomën ku ruhet matësi i nxehtësisë nuk duhet të përmbajë papastërti të dëmshme që shkaktojnë korrozion.

Sipërfaqja e elementeve të ngrohur të sensorëve nuk duhet t'i nënshtrohet asnjë ndikimi mekanik: presioni, fërkimi, goditja.

Shtojca 2
SONDA TERMALE ORGRES T-4 (MANUAL PËR PËRSHKRIMI DHE PËRDORIM)

Qëllimi

Ter Sonda ORGRES T-4 me një termometër të sheshtë rezistence pa kornizë është projektuar për matjen e temperaturës së sipërfaqeve të sheshta dhe konvekse në intervalin nga 0 deri në 100 °C. Në veçanti, përdoret për të matur temperaturën e sipërfaqes së izolimit termik të tubacioneve (si dhe sipërfaqen e tubacioneve të paizoluara).

Oriz. 8. Diagrami i pajisjes me një gamë shtesë matjeje

Oriz. 9. Matësi i nxehtësisë ITP-2 me një furnizim të veçantë me energji elektrike:

1 - njehsor i nxehtësisë; 2 - furnizimi me energji elektrike

Parimi i funksionimit dhe pajisja

Sonda e temperaturës ORGRES T-4 (fig.) përbëhet nga një shufër matës I dhe pajisje dytësore II.

Shufra përfundon me një hark 1, duke tendosur një kasetë pëlhure 2, në mes të së cilës është ngjitur një element i ndjeshëm 3 në formën e një termometri të sheshtë rezistent prej bakri pa kornizë të modelit ORGRES. Termometri i rezistencës është një spirale e sheshtë prej teli bakri me një diametër prej 0.05 - 0.1 mm dhe korrespondon me klasën GOST 6651 -59 III dhe diplomimi 23 (rezistenca fillestare është 53 Ohms në 0 °C).

Oriz. 10. Pamje e përgjithshme e sondës së temperaturës ORGRES T-4

Shufra ka një dorezë 4, me të cilën termometri i rezistencës shtypet fort në sipërfaqen e së cilës matet temperatura. Telat nga termometri kalohen brenda shufrës përmes dorezës së saj dhe lidhen me pajisjen dytësore duke përdorur një kordon fleksibël 5 me një lidhës prizë 6.

Qarku i pajisjes dytësore është një urë e balancuar me dy kufij matës: (0 ÷ 50 dhe 50 ÷ 100 O C (Fig.). Kalimi nga kufiri 0 ÷ 50°C deri në kufirin 50 ÷ 100 °C kryhet duke fikur rezistencënr w, urë e anashkalimit të shpatullaveR 1.

Treguesi i bilancit të urës është një galvanometër null 1, i montuar në trupin e pajisjes dytësore. Në murin e pasmë të strehës së pajisjes dytësore ka një vrimë përmes një vrimë përmes së cilës skaji i një disku të përdredhur zgjatet për të lëvizur motorin rrëshqitës 2 dhe një shkallë rrotulluese 3 të lidhur fort me motorin, gjatësia totale e së cilës është rreth 365 mm.

Në panelin e instrumenteve, përveç galvanometrit zero dhe dritares për numërimin e ndarjeve të shkallës rrotulluese, gjenden: çelësi i energjisë 4, çelësi i kufirit të matjes 5 dhe lidhësi i prizës 6 për lidhjen e shufrës matëse. Në murin anësor të kutisë ka një kapak që mbulon xhepin për elementin e thatë 7, i cili fuqizon urën matëse.

Për të shmangur dëmtimin e galvanometrit null për shkak të ndezjes së energjisë së urës kur shkëputet shufra matës, qarku ka një bllokim, që do të thotë se kur shkëputet lidhësi i prizës, prishet edhe qarku i furnizimit me energji të urës.

Strehimi i pajisjes dytësore është i pajisur me një kapak me bravë tensioni dhe një dorezë metalike për mbajtje.

Dimensionet e pajisjes dytësore janë 175×145×125 mm, pesha e të gjithë grupit të sondës së temperaturës është rreth 2 kg.

Gabimi kryesor i matjes së sondës së temperaturës T-4 është ±0.5 °C.

Oriz. 11. Diagrami skematik i sondës së temperaturës ORGRES T-4

Gjatë matjes së temperaturës së sipërfaqeve përçuese të nxehtësisë (metaleve), sonda e temperaturës jep drejtpërdrejt vlerën e vërtetë të temperaturës së matur.

Kur matni temperaturën e sipërfaqeve me përçueshmëri të ulët termike (jo metalike), për shembull, izolimin termik, aplikimi i një termometri rezistent shkakton një shtrembërim të fushës së temperaturës në vendin e matjes, si rezultat i së cilës sonda e temperaturës jep vlera të nënvlerësuara të temperaturës së matur. Në këtë rast, për të marrë vlerën e vërtetë të temperaturës, është e nevojshme të bëhet (shtimi) një korrigjim në leximet e sondës së temperaturës, në varësi të ndryshimit të temperaturës midis sipërfaqes së testuar dhe ajrit përreth, si dhe nga koeficienti i përçueshmërisë termike. të materialit izolues.

Oriz . 12. Korrigjimi për sondën e temperaturës ORGRES T-4 gjatë matjes së temperaturës së sipërfaqeve me përçueshmëri të ulët termike

Ky korrigjim përcaktohet sipas grafikut mesatar (Fig.), i ndërtuar në bazë të rezultateve të provave standarde të sondës së temperaturës T-4 gjatë matjes së temperaturës së izolimit termik nga materialet më të zakonshme në termocentralet (asbozurit, asbest-çimento, asbodiatom-çimento, alabaster-azbest, magnezi) dhe që ka një koeficient përçueshmërie termike (i përcaktuar në një temperaturë izolimi prej 50 °C) në rangun prej 0,2 ÷ 0,4 kcal/m ∙ h ∙ °C.

Përvoja me sondën e temperaturës T-4 tregon se korrigjimet sipas Fig. mund të përdoret me sukses kur matni temperaturën e izolimit të bërë nga materiale me një koeficient të përçueshmërisë termike prej 0.1 deri në 1.0 kcal/m ∙ h ∙ °C. Gabimi shtesë i matjes nuk kalon ±0,5 °C.

Plotësia

Kompleti i sondës së temperaturës së tipit T-4 përfshin:

Shufra matëse 1

Pajisja dytësore 1

Elementi rezervë i sensorit në shiritin e pëlhurës 1

Udhëzime për përdorim 1

Përgatitja për punë dhe procedura e matjes

Për të matur temperaturën e sipërfaqes duke përdorur një sondë të temperaturës, duhet:

1. Hiqeni kapakun nga pajisja.

2. Duke përdorur një korrigjues, vendosni gjilpërën me galvanometri zero në ndarjen e shkallës zero.

3. Lidheni shufrën matëse me pajisjen dytësore duke përdorur një lidhës prizë (kur shufra është shkëputur, urës nuk i jepet energji elektrike).

4. Bazuar në vlerën e pritur të temperaturës së matur, vendoseni çelësin e kufirit të matjes në pozicionin e duhur.

5. Shtypni fort elementin sensor (termometri i rezistencës) mbi sipërfaqen, temperatura e së cilës po matet.

6. Para se të kalojnë 1 - 2 minutat e nevojshme për të ngrohur termometrin e rezistencës, vendoseni çelësin "Bridge Power" në pozicionin "On".

7. Rrotulloni diskun e dalë të motorit rrëshqitës derisa treguesi i galvanometrit null të vendoset në zero, më pas lexoni leximet në shkallë kundrejt treguesit të printuar në xhamin e dritares së shkallës.

Nëse matja është kryer në kufirin 50 ÷100 °C, më pas shtoni 50 °C leximeve të matura në shkallë.

8. Pas përfundimit të matjes, fikni rrymën në urë.

Kur matni temperaturën e një sipërfaqeje me përçueshmëri të ulët termike (jo metalike), duhet të matni njëkohësisht temperaturën e ajrit përreth dhe ndryshimin në temperaturat e matura të sipërfaqes dhe ajrit., sipas planit në Fig. , gjeni korrigjimin që duhet bërë (shtuar) në leximet e temperaturës të matura duke përdorur një sondë të temperaturës.

Kur matni temperaturën e sipërfaqeve metalike, nuk kërkohet korrigjim.

Përveç matjes së temperaturës së sipërfaqeve duke përdorur një shkop, pajisja e sondës së temperaturës dytësore mund të përdoret në mënyrë të pavarur si një pajisje portative për matjen e temperaturave duke përdorur termometra standardë të rezistencës së bakrit me 23 shkallë.

a) pajisja dytësore kalibrohet duke marrë parasysh rezistencën e telave të furnizimitR ch= 1 Ohm (rezistenca fleksibël e kordonit kee keqja gjatë prodhimit rregullohet në një vlerë prej 1 Ohm), prandaj, kur matni me termometra, rezistenca e telave të furnizimit ndaj tyre duhet të rregullohet në një vlerë prej 1 Ohm;

b) telat nga termometrat e rezistencës duhet të lidhen me pajisjen dytësore duke përdorur të njëjtin lidhës prizë si në kordonin fleksibël të shufrës (me një kërcyes midis prizave B dhe D për të mbyllur qarkun e fuqisë së urës).

Metoda e kujdesit dhe e testimit

Kujdesi për sondën e temperaturës zbret në ndryshimin e elementit të thatë të shpenzuar, nevoja për të cilën përcaktohet nga një rënie e ndjeshme e ndjeshmërisë së urës. Në tension normal të qelizës së thatë, treguesi i galvanometrit null kur lëviz shkallën e rrëshqitësit me 1°C duhet të devijojë me afërsisht një ndarje.

Nëse është e nevojshme, sonda e temperaturës kontrollohet në rendin e mëposhtëm:

1. Termometri i rezistencës hiqet nga shufra e sondës së temperaturës, vendoset në një provëz ose në një kuti të papërshkueshme nga uji dhe rezistenca e termometrit matet në 100 në një kazan uji (në avull të ngopur të ujit të vluar).°C ( 100 R).

Gjatë përcaktimit të pikës së vlimit të ujit, futet një korrigjim për presionin barometrik (duke përdorur një barometër me një gabim leximi jo më shumë se 0.1 mm Hg.Art.). Rezistenca matet me metodën e kompensimit duke përdorur një potenciometër laboratorik ose direkt në një urë të dyfishtë DC të klasës 0.02 ose 0.05.

Tabela 5

Tabela e kalibrimit të termometrave me rezistencë të bakrit Emërtimi i kalibrimit - gr. 23.R 0 = 53.00 Ohm, A

54,58

54,81

55,03

55,26

55,48

55,71

55,94

56,16

56,39

56,61

56,84

57,06

57,29

57,52

57,74

37,97

58,19

58,42

58,65

58,87

59,10

59,32

59,55

59,77

60,00

60,23

60,45

60,68

60,90

61,13

61,35

61,58

61,81

62,03

62,26

62,48

62,71

62,93

63,16

63,39

63,61

63,84

64,06

64,29

64,52

64,74

64,97

65,19

65,42

65,64

65,87

66,10

66,32

66,55

66,77

67,00

67,22

67,45

67,68

67,90

68,13

68,35

68,58

68,81

69,03

69,26

69,48

69,71

69,93

70,16

70,39

70,61

70,84

71,06

71,29

71,51

71,74

71,97

72,19

72,42

72,64

72,87

73,09

73,32

73,55

73,77

74,00

74,22

74,45

74,68

74,90

75,13

75,35

75,58

75,80

76,03

76,26

76,48

76,71

76,93

77,15

77,38

77,61

2. Pas matjes100 RTermometri vendoset në një termostat të shkrirjes së akullit dhe rezistenca e termometrit përcaktohet në 0 °C (R 0 ). Kjo rezistencë nuk duhet të devijojë nga vlera nominale prej 53 ohms me më shumë se me ±0.1%.

Qëndrimi duhet të jetë brenda intervalit 1,426 ÷ 0,002 *.

_____________

* Metoda e specifikuar për kontrollimin e termometrave të rezistencës parashikohet nga GOST 6651-59 dhe përshkruhet në detaje në Udhëzimin 157-62 të Komitetit të Standardeve, Masave dhe Instrumenteve Matëse nën Këshillin e Ministrave të BRSS.

3. Pajisja dytësore e sondës së temperaturës verifikohet duke përdorur një magazinë rezistence me një klasë saktësie të paktën 0.02, me një dekadë me të qindtat e Ohm. Gjatë kalibrimit, është e nevojshme të merret parasysh që pajisja është e kalibruar me rezistencën e telave të furnizimitR int, e barabartë me 1 Ohm. Tabela e kalibrimit për termometrat e rezistencës së bakrit të kalibrimit 23 është dhënë sipasDallimi i temperaturës midis metalit të tubit dhe ajrit, gradë

0,91

0,95

0,96

1,00

7. Standardet për projektimin e termoizolimit për tubacionet dhe pajisjet e termocentraleve dhe rrjeteve të ngrohjes. Gosenergoizdat, 1959.

8. Vasilyeva G.N. [dhe etj.] . Përcaktimi i humbjeve të nxehtësisë së njësive të bojlerit në mjedis ( q 5 ). “Elektrocentralet”, 1965, nr.2.

Kornizë. Korniza e bojlerit është një strukturë metalike që mbështet kazanin, sipërfaqet ngrohëse, rreshtimin, shkallët dhe platformat, si dhe elementët ndihmës të njësisë dhe transferon peshën e tyre në themel. Kaldaja me presion të ulët dhe produktivitet të ulët instalohen në një kornizë të fiksuar drejtpërdrejt në themel, ose rreshtim me tulla, dhe më pas qëllimi kryesor i kornizës është t'i japë rreshtimit të gjeneratorit të avullit stabilitet dhe forcë më të madhe. Korniza e një kazani modern është një strukturë komplekse metalike, dhe një sasi e madhe metali shpenzohet për prodhimin e tij. Në kaldaja me presion të lartë, masa e kornizës është 20 - 25% e masës totale të metalit të bojlerit, ose 0.8 - 1.2 ton për ton të produktivitetit të tij në orë. Korniza është një strukturë kornizë e bërë nga profile metalike standarde të bëra nga çeliku me karbon të ulët të klasës St.3, dhe përbëhet nga një numër kolonash kryesore dhe ndihmëse dhe trarëve horizontalë që i lidhin ato, duke marrë ngarkesën nga bateritë, sistemi i tubacioneve të ngrohjes. sipërfaqet, si dhe trarët horizontale dhe diagonale që shërbejnë për t'i dhënë forcë dhe ngurtësi sistemit të kornizës.

Në Fig. Figura 67 tregon një diagram të kornizës së një kazan me presion të lartë.

Kolonat janë bërë zakonisht nga dy kanale çeliku ose trarë I, të lidhur fort me njëra-tjetrën nga pllaka të bëra prej fletë çeliku; kolonat transferojnë ngarkesa të konsiderueshme të përqendruara në themel - qindra tonë. Për të shmangur presionet e tepërta specifike në themel, kolonat janë të pajisura me këpucë (Fig. 68), prej fletë çeliku dhe kënde. Rrafshi mbështetës i këpucëve llogaritet për sforcimin e ngjeshjes së lejuar për materialin e themelit dhe ngjitet në themel ose futet në të. Trarët kryesorë horizontalë janë ngjitur në shtylla dhe së bashku formojnë një sistem kornizë. Trarët horizontalë mbajtës dhe ndarës janë bërë nga kanale çeliku, trarë I ose kënde.

Kur diapazoni i profileve të mbështjellë nuk siguron forcën e kërkuar të kolonave dhe trarëve, ato bëhen në formën e një strukture të salduar e përbërë nga një numër profilesh dhe fletë çeliku. Pjesë e kornizës janë platformat e nevojshme për servisimin e bojlerit, të cilat veprojnë si dërrasa horizontale dhe rrisin ngurtësinë e kornizës. Platformat janë bërë nga korniza profilesh të mbështjellë dhe fletë çeliku të valëzuar të ngjitura në to. Shkallët midis platformave janë bërë nga shirita çeliku, midis të cilave ngjiten hapat. Këndi i pjerrësisë së shkallëve nuk duhet të kalojë 50 ° në horizont, dhe gjerësia e tyre duhet të jetë së paku 600 mm.

Oriz. 67. Diagrami i kornizës së bojlerit:

1 – kolona; 2 – trarët e tavanit me ngarkesë; 3 – fermë;

4 – traversa; 5 - rafte

Korniza është projektuar si një strukturë kornizë që funksionon nën ngarkesë statike nga pesha e elementeve të gjeneratorit të avullit dhe streset termike shtesë që lindin nën ndikimin e ngrohjes së pabarabartë të pjesëve të kornizës dhe strukturave të salduara me to. Për të parandaluar mbinxehjen e elementeve të kornizës, kolonat e saj, trarët horizontalë dhe trarët zakonisht vendosen jashtë rreshtimit. Kur instaloni një gjenerator avulli jashtë një ndërtese, duhet të merret parasysh edhe ngarkesa e erës në sipërfaqe, e cila kufizon gjeneratorin e avullit dhe transmetohet në kornizë. Tambujt e bojlerit, kolektorët e ekranit të mbinxehësve me avull dhe ekonomizuesit e ujit zgjaten kur nxehen, dhe për të parandaluar shfaqjen e streseve të temperaturës së lartë në to dhe në elementët e kornizës në të cilat janë fiksuar, është e nevojshme të parashikohet mundësia e zgjerimit të lirë të tyre. Për këtë qëllim, bateritë janë instaluar në mbështetëse të posaçme të lëvizshme të montuara në trarët e kornizës horizontale, ose të varura nga këto trarë. Tambujt e kaldajave me fuqi të mesme dhe të lartë zakonisht instalohen në dy mbështetëse të lëvizshme. Dizajni i një mbështetjeje të tillë është paraqitur në Fig. 69.

Nëse daulle është e gjatë, kur devijimi i tij është më shumë se 10 mm kur instalohet në dy mbështetëse, daulle pezullohet nga korniza në disa pika statikisht të favorshme. Mbledhësit e ekraneve, superngrohësve me avull dhe ekonomizuesit e ujit janë ngjitur në kornizë me varëse me varëse dhe nëse gjatësia e tyre është e shkurtër, ato mbështeten lirshëm në mbështetëse rrëshqitëse të fiksuara në kornizë.

Qëllimi dhe kërkesat për rreshtim. Rreshtimi i bojlerit është një sistem gardhesh që ndan dhomën e djegies dhe kanalet e tymit nga mjedisi. Qëllimi kryesor i rreshtimit është të drejtojë rrjedhën e produkteve të djegies, si dhe izolimin e tij termik dhe hidraulik nga mjedisi. Izolimi termik është i nevojshëm për të zvogëluar humbjen e nxehtësisë në mjedis dhe për të siguruar temperaturën e lejuar të sipërfaqes së jashtme të veshjes, e cila, sipas kushteve për punë të sigurt të personelit, nuk duhet të kalojë 55 ° C. Izolimi hidraulik është i nevojshëm për të parandaluar thithjen e ajrit të ftohtë në kanalet e tymit ose daljen e produkteve të djegies kur ka një ndryshim në presion në kanalet e tymit dhe jashtë, gjë që ndodh kur bojleri funksionon me vakum ose presion në shtegun e gazit.

Elementet e rreshtimit të bojlerit funksionojnë në kushte të ndryshme. Sipërfaqja e jashtme e veshjes ka një temperaturë të ulët dhe relativisht konstante, ndërsa sipërfaqja e brendshme e saj është në një zonë me temperaturë të lartë dhe të ndryshueshme, duke u ulur me rrjedhjen e gazrave. Në drejtim të rrjedhës së gazit, vakuumi në kanalet e gazit rritet, dhe presioni zvogëlohet kur gjeneratori i avullit funksionon nën presion. Ngarkesat në elementët e rreshtimit për shkak të peshës së tij dhe sforcimeve të brendshme që vijnë nga zgjatimet e pabarabarta të temperaturës së pjesëve të tij janë gjithashtu të ndryshme.

Në kushtet më të rënda është pjesa e brendshme e veshjes së furrës, e cila është e ekspozuar ndaj temperaturave të larta mbi 1600 ° C, dhe gjatë djegies së karburantit të ngurtë, gjithashtu ndaj efekteve kimike dhe mekanike të skorjes dhe hirit. Si rezultat i ndërveprimit të materialit të veshjes me skorje, si dhe konsumit mekanik nga skorja dhe hiri, rreshtimi shkatërrohet.

Ndërtimi i rreshtimit. Sipas qëllimit dhe kushteve të funksionimit, kërkesat themelore të mëposhtme vendosen në rreshtim: përçueshmëri e ulët termike, ngushtësi, forcë mekanike dhe stabilitet termik. Përveç kësaj, dizajni i rreshtimit duhet të jetë i thjeshtë dhe të mos kërkojë sasi të mëdha pune dhe kohë për prodhimin dhe instalimin e tij.

Më parë, rreshtimi i gjeneratorëve të avullit ishte bërë vetëm me tulla të kuqe dhe rezistente ndaj zjarrit, nga të cilat ishin shtruar muret dhe qemerët e tij, të lidhur me trarë çeliku dhe bulona lidhëse. Rreshtimi i gjeneratorëve modernë të avullit është një sistem i kombinuar i bërë nga tulla, pllaka zjarrduruese, materiale izoluese, pjesë fiksuese metalike, përbërje vulosëse, veshje metalike dhe elementë të tjerë. Dizajni i veshjes ndryshon dhe përmirësohet me zhvillimin e konstruksionit të gjeneratorit të avullit dhe prodhimin e produkteve zjarrduruese dhe materialeve izoluese.

Në varësi të modelit dhe mënyrës së fiksimit, veshjet mund të ndahen në llojet e mëposhtme (Fig. 70):

a) rreshtim me tulla të murit që mbështetet drejtpërdrejt në themel;

b) rreshtim i lehtë, i bërë me tulla zjarrduruese dhe diatomite, pllaka izoluese dhe veshje çeliku, të fiksuara në kornizën e gjeneratorit të avullit duke përdorur struktura metalike;

c) Veshja e lehtë e bërë nga betoni prej balte zjarri ose pllaka betoni rezistente ndaj nxehtësisë, pllaka termoizoluese dhe veshje metalike ose veshje mbyllëse.

Treguesit e këtyre llojeve të rreshtimeve karakterizohen nga të dhënat e mëposhtme:

Veshje muri përdoret për gjeneratorët e avullit me fuqi të ulët me një lartësi muri jo më shumë se 12 m Në lartësi më të larta, rreshtimi bëhet mekanikisht i pasigurt. Në këtë rast, bëhet në formën e një shtrese të jashtme me tulla të kuqe me trashësi 1-1,5 tulla dhe një rreshtim të brendshëm me tulla zjarrduruese, e cila në zonën e një kutie zjarri të pambrojtur duhet të ketë një trashësi prej 1-1,5 tulla, dhe në kanalet e gazit me një temperaturë prej 600-700 ° C - të paktën 0,5 tulla (Fig. 70a ).

Me një madhësi relativisht të madhe të dhomës së djegies dhe një temperaturë të lartë të mureve të saj, për të parandaluar prishjen e lidhjes midis shtresave të tullave zjarrduruese dhe të kuqe, muratura ndahet në seksione dhe rreshtimi shkarkohet në lartësi (Fig. 70b ).

Për të reduktuar humbjen e nxehtësisë përmes rreshtimit, nganjëherë lihen kanale midis rreshtimit dhe rreshtimit, të cilat mbushen me material izolues në masë - tokë infuzori, skorje të bluar, etj. Për të parandaluar shfaqjen e sforcimeve të temperaturës së brendshme që shkatërrojnë muraturën, që lindin në kushtet e ngrohjes së saj të pabarabartë, në muret e muraturës sigurohen fuga zgjerimi të mbushura me kordon asbesti, të cilat ofrojnë mundësinë e zgjerimit të lirë të tij.

Veshje të lehta përdorur më parë në gjeneratorët e avullit me fuqi mesatare. Dizajni i rreshtimit të lehtë është paraqitur në Fig. 70v . Veshja është bërë nga dy ose tre shtresa të materialeve të ndryshme me një trashësi totale deri në 500 mm. Shtresa e brendshme zjarrduruese - rreshtimi - ka një trashësi prej 113 mm, dhe me një shkallë të ulët të mbrojtjes - 230 mm, shtresa e mesme izoluese e tullave diatomite - 113 mm, shtresa ballore e pllakave sovelite - 65-150 mm. Shtresa e mesme izoluese është bërë shpesh nga pllaka sovelite me trashësi 100 mm, duke zëvendësuar tullat e tokës diatomike. Ulja e trashësisë dhe peshës së veshjes bëri të mundur vendosjen e saj direkt në kornizë, si rezultat i së cilës u bë e mundur ndërtimi i tij në çdo lartësi duke vendosur rripa shkarkimi çdo 1-1,5 m. Në këtë rast, i gjithë muri ndahet në një numër nivelesh, secila prej të cilave mbështetet në kllapa prej gize ose çeliku të montuara në kornizën e gjeneratorit të avullit. Për të siguruar mundësinë e zgjerimit të lirë, fuga zgjerimi horizontale të mbushura me kordon asbesti sigurohen midis kllapës dhe muraturës.

Në disa modele, për të parandaluar kolapsin e rreshtimit, përdoren fiksime speciale të niveleve vertikale në kornizë duke përdorur grepa prej gize. Nga jashtë, veshja është e veshur me fletë çeliku ose e mbrojtur me suva të papërshkueshme nga gazi (Fig. 70 G).

Oriz. 70. Strukturat e veshjeve vertikale të mureve:

a, b – masiv, i lirë: 1 – rripat e shkarkimit;

2 – rreshtim; c – me kornizë të lehtë: 1 – çeliku ose

kllapa prej gize; 2 – tulla prej balte në formë;

3 – bashkim zgjerimi horizontal; 4 – balta e zjarrit në formë

tulla; 5 – tulla me balte zjarri; 6 – tulla prej zjarri në formë;

7 – grep prej gize; 8 - tuba horizontale të fiksuar në

kornizë; 9 – tullë e lehtë izoluese termike ose

pllaka termoizoluese; 10 – veshja e jashtme metalike;

11 – rripat e shkarkimit dhe tërheqjes; g – rreshtim panelesh:

1 – shtresa e parë e mburojës e bërë nga betoni zjarrdurues; 2 – rrjetë çeliku;

3, 4 – pllaka termoizoluese; 5 – Veshje e papërshkueshme nga gazi

Rreshtim i lehtë lloji i kornizës përbëhet nga panele të përbërë nga dy shtresa materialesh izoluese të nxehtësisë, të mbrojtura nga ana e gazrave që i lajnë ato me një shtresë betoni rezistent ndaj nxehtësisë. Korniza metalike e mburojave të një rreshtimi të tillë është ngjitur në kornizën e gjeneratorit të avullit. Përdoren gjithashtu pllaka me përmasa 1000x500 mm dhe 1000x1000 m nga materiale gëlqerore-silicore, të mbuluara nga ana e gazit me beton shamote rezistente ndaj nxehtësisë. Pllakat e destinuara për instalim në vende të pambrojtura nga tubacione me temperatura më të larta kanë trashësi dhe peshë më të madhe. Për të transferuar masën e tyre në kornizë, sigurohen kllapa shtesë prej gize të ngulitura. Rreshtimi i kornizës përdoret kryesisht në zonën e mbinxehësve me avull, dhomave të kthimit të gazit dhe boshtit konvektiv të gjeneratorëve të avullit me fuqi të lartë. Në kutitë e zjarrit, rreshtimi i kornizës përdoret në mure të drejta. Përparësitë e strukturës së kornizës së rreshtimit janë pesha e saj e ulët dhe thjeshtimi i konsiderueshëm i punës së instalimit. Sidoqoftë, një rreshtim i tillë e bën të vështirë riparimin dhe sigurimin e densitetit.

Veshja e tubave (Fig. 71) kryhet në formën e shtresave të veçanta, të aplikuara në mënyrë sekuenciale në një gjendje plastike në tubat e ekraneve dhe sipërfaqeve të tjera ngrohëse, ose në formën e paneleve të pllakave me një shtresë rezistente ndaj zjarrit dhe izoluese ndaj nxehtësisë. , i instaluar në trarët ngurtësues të fiksuar në tuba.

Në këtë rast, panelet prodhohen në fabrikë, dhe shtresa rezistente ndaj nxehtësisë mund të aplikohet në një gjendje plastike në tubat e ekranit me dorë. Për veshjen e tubave të dhomës së djegies, elementët mbajtës janë tubat e ekranit dhe si rezultat i zgjatjes termike, rreshtimi lëviz me to.

Në furre përdoret një lloj rreshtimi i tubave rripat ndezës.

Oriz. 71. Rreshtimi i tubave:

1 – shtresa e masës së kromit; 2 – rrjetë çeliku;

3.4 – pllaka termoizoluese; 5 – Veshje e papërshkueshme nga gazi

MAKINA FRYERJES

Detyra e makinerive tërheqëse është të thithin gazrat e gripit dhe të furnizojnë ajrin për të siguruar funksionimin normal të bojlerit në të gjitha ngarkesat. Sigurimi i besueshmërisë së funksionimit të tyre është i një rëndësie të madhe, pasi tehet e shkarkimit të tymit janë subjekt i konsumimit nga hiri fluturues. Funksionimi ekonomik i makinerive të tërheqjes është gjithashtu i një rëndësie të madhe. Kështu, efikasiteti (50 – 90%) dhe, rrjedhimisht, konsumi për nevojat e vetë impiantit të bojlerit varet nga aerodinamika racionale e rotorit.

Makineritë e mëposhtme përdoren në instalimet e rrymës: ventilatorë centrifugale (radiale) me tehe të lakuar përpara (Fig. 72a), ose me tehe të lakuar prapa (Fig. 72b) dhe makina aksiale (Fig. 73).

Tifozët dhe aparatet e tymit me shpatullat e lakuar përpara, kanë gjetur aplikim të gjerë për faktin se edhe në vlera të moderuara të shpejtësisë periferike bëjnë të mundur krijimin e presioneve mjaft të larta. Megjithatë, këto makina kanë efikasitet të ulët (65-70%). Makinat e tilla të tërheqjes janë të zakonshme në instalimet e kaldajave me fuqi relativisht të ulët.

Makinat e tërheqjes centrifugale me tehët e shpatullave të lakuar prapa, janë më të avancuarit - efikasiteti = 85÷90%. Sidoqoftë, rritja e presionit është 2 - 2,5 herë më pak se për makinat me tehe të lakuar përpara.

Meqenëse presioni i zhvilluar është proporcional me katrorin e shpejtësisë së rrjedhës në daljen e shtytësit, duhet të përdoret një shpejtësi më e lartë periferike, e cila kërkon balancim shumë të kujdesshëm të rotorit. Pluhuri në rrjedhën e gazit ndikon negativisht në funksionimin e shtytësit.

Oriz. 72. Tifoz centrifugal (radial):

a – shpatullat e lakuara përpara; b – shpatullat e shpatullave të përkulura

Për kaldaja për njësitë e energjisë me një kapacitet prej 300 MW e lart, shkarkimet e tymit janë bërë të përhapura makina aksiale. Në to, gazi lëviz përgjatë boshtit.

Oriz. 73. Makinë me tërheqje boshtore

Makinat me tërheqje boshtore kanë efikasitet mjaft të lartë (rreth 65%). Koeficienti i rritjes së presionit për fazë është i ulët, kështu që përdoren disa faza. Termocentralet operojnë shkarkime tymi boshtore me dy faza. Për shkak të rritjes së shpejtësisë periferike, makinat aksiale kanë një nivel të lartë zhurme. Një pjesë e madhe e presionit dinamik krijon vështirësi të caktuara në shndërrimin e tij në presion statik. Hapësira e vogël radiale midis teheve dhe shtresës së jashtme krijon kërkesa shtesë për instalimin dhe funksionimin.

Kaldaja, si instalimet e tjera të ngrohjes, nuk përdorin të gjithë nxehtësinë që lirohet gjatë djegies së karburantit. Një pjesë e madhe e nxehtësisë humbet së bashku me produktet e djegies në atmosferë, një pjesë humbet përmes trupit të bojlerit dhe një pjesë e vogël humbet për shkak të djegies kimike ose mekanike. Djegia mekanike i referohet humbjes së nxehtësisë për shkak të dështimit ose futjes së elementeve të hirit me grimca të padjegura.

Bilanci i nxehtësisë i një bojleri është shpërndarja e nxehtësisë që lëshohet gjatë djegies së karburantit, ndaj nxehtësisë së dobishme të përdorur për qëllimin e synuar dhe humbjeve të nxehtësisë që ndodhin gjatë funksionimit të pajisjeve të ngrohjes.

Diagrami i burimeve kryesore të humbjes së nxehtësisë.

Vlera referencë e fitimit të nxehtësisë merret si vlera që mund të çlirohet në vlerën më të ulët kalorifike të djegies së të gjithë karburantit.

Nëse kaldaja përdor lëndë djegëse të ngurtë ose të lëngët, atëherë bilanci i nxehtësisë llogaritet në kiloxhaul në lidhje me çdo kilogram karburant të konsumuar, dhe kur përdoret gaz - në lidhje me çdo metër kub. Në të dyja rastet, bilanci i nxehtësisë mund të shprehet si përqindje.
Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë
Ekuacioni i bilancit të nxehtësisë së një kazani gjatë djegies së gazit mund të shprehet me formulën e mëposhtme:

Parametrat optimale të ngarkesës sigurojnë performancë të lartë të sistemit të ngrohjes.

QT=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6;
ku QT është sasia totale e nxehtësisë termike që ka hyrë në furrën e bojlerit;
Q1 - nxehtësi e dobishme, e cila përdoret për të ngrohur ftohësin ose për të prodhuar avull;
Q2 - humbja e nxehtësisë që shkon së bashku me produktet e djegies në atmosferë;
Q3 - humbja e nxehtësisë e shoqëruar me djegie kimike jo të plotë;
Q4 - humbja e nxehtësisë për shkak të djegies mekanike;
Q5 - humbja e nxehtësisë përmes mureve të bojlerit dhe tubave;
Q6 - humbja e nxehtësisë për shkak të heqjes së hirit dhe skorjeve nga furra.

Siç shihet nga ekuacioni i bilancit të nxehtësisë, kur digjen lëndë djegëse të gazta ose të lëngshme, nuk ka vlera të Q4 dhe Q6, të cilat janë karakteristike vetëm për lëndët djegëse të ngurta.

Nëse bilanci i nxehtësisë shprehet si përqindje e nxehtësisë totale (QT=100%), atëherë ky ekuacion merr formën:

100=q1+q2+q3+q4+q5+q6.

Nëse e ndani çdo term të ekuacionit të bilancit të nxehtësisë nga anët e majta dhe të djathta me QT dhe e shumëzoni me 100, do të merrni bilancin e nxehtësisë si përqindje e sasisë totale të nxehtësisë së marrë:

q1=Q1*100/QT;
q2=Q2*100/QT e kështu me radhë.

Nëse në kazan përdoret karburant i lëngshëm ose i gaztë, atëherë nuk ka humbje q4 dhe q6, ekuacioni i bilancit të nxehtësisë së bojlerit në përqindje merr formën:

100=q1+q2+q3+q5.

Çdo lloj nxehtësie dhe ekuacioni duhet të konsiderohet më në detaje.

Nxehtësia që është përdorur për qëllimin e saj të synuar (q1)

Skema e parimit të funksionimit të një gjeneratori të palëvizshëm të nxehtësisë.

Nxehtësia që përdoret për qëllimin e saj të drejtpërdrejtë është ajo që shpenzohet për ngrohjen e ftohësit, ose për të prodhuar avull në një presion dhe temperaturë të caktuar, e cila llogaritet nga temperatura e ujit që hyn në ekonomizuesin e bojlerit. Prania e një ekonomizuesi rrit ndjeshëm sasinë e nxehtësisë së dobishme, pasi bën të mundur përdorimin më të madh të nxehtësisë që përmbajnë produktet e djegies.

Kur bojleri funksionon, elasticiteti dhe presioni i avullit brenda tij rritet. Nga ky proces varet edhe pika e vlimit të ujit. Nëse në kushte normale pika e vlimit të ujit është 100°C, atëherë me rritjen e presionit të avullit kjo shifër rritet. Në këtë rast, avulli që ndodhet në të njëjtin kazan së bashku me ujin e vluar quhet i ngopur, dhe temperatura e vlimit të ujit në një presion të caktuar të avullit të ngopur quhet temperaturë e ngopjes.

Nëse nuk ka pika uji në avull, atëherë quhet avull i thatë i ngopur. Pjesa masive e avullit të thatë të ngopur në avull të lagësht është shkalla e tharjes së avullit, e shprehur në përqindje. Në kaldaja me avull, lagështia e avullit varion nga 0 në 0,1%. Nëse lagështia i kalon këta tregues, bojleri nuk funksionon në modalitetin optimal.

Nxehtësia e dobishme që shpenzohet për ngrohjen e 1 litër ujë nga temperatura zero në pikën e vlimit me presion konstant quhet entalpi e lëngut. Nxehtësia e konsumuar për të kthyer 1 litër lëng të vluar në gjendje avulli quhet nxehtësia latente e avullimit. Shuma e këtyre dy treguesve është përmbajtja totale e nxehtësisë së avullit të ngopur.

Humbja e nxehtësisë me produktet e djegies që dalin në atmosferë (q2)
Kjo lloj humbjeje në përqindje tregon ndryshimin në entalpinë e gazrave të shkarkimit dhe ajrit të ftohtë që hyn në bojler. Formulat për përcaktimin e këtyre humbjeve ndryshojnë kur përdoren lloje të ndryshme të lëndëve djegëse.

Djegia e vajit të karburantit çon në humbje të nxehtësisë për shkak të nën djegies kimike.

Kur përdorni lëndë djegëse të ngurtë, humbjet q2 janë:

q2=(Ig-αg*Iv)(100-q4)/QT;
ku Ig është entalpia e gazeve që dalin në atmosferë (kJ/kg), αg është koeficienti i ajrit të tepërt, Iв është entalpia e ajrit që kërkohet për djegie në temperaturën në të cilën ai hyn në bojler (kJ/kg).

Treguesi q4 futet në formulë sepse duhet të merret parasysh nxehtësia e lëshuar gjatë djegies fizike të 1 kg karburant dhe jo për 1 kg karburant që hyn në furrë.

Kur përdorni lëndë djegëse të gaztë ose të lëngët, e njëjta formulë duket si kjo:

q2=((Ig-αg*Iv)/QT)*100%.

Humbja e nxehtësisë me gazrat e gripit varet nga gjendja e vetë bojlerit të ngrohjes dhe mënyra e funksionimit. Për shembull, kur ngarkoni me dorë karburantin në kutinë e zjarrit, humbjet e nxehtësisë të këtij lloji rriten ndjeshëm për shkak të fluksit periodik të ajrit të pastër.

Humbjet e energjisë termike me gazrat e gripit që dalin në atmosferë rriten me rritjen e temperaturës dhe sasisë së ajrit të konsumuar. Për shembull, temperatura e gazrave që dalin në atmosferë në mungesë të një ekonomizuesi dhe ngrohës ajri është 250-350 ° C, dhe në prani të tyre - vetëm 120-160 ° C, gjë që rrit sasinë e nxehtësisë së dobishme disa herë.

Diagrami i tubacioneve të bojlerit.

Nga ana tjetër, temperatura e pamjaftueshme e produkteve të djegies së shkarkimit mund të çojë në formimin e kondensimit të avullit të ujit në sipërfaqet ngrohëse, gjë që ndikon edhe në formimin e grumbullimit të akullit në oxhaqe në dimër.

Sasia e ajrit të konsumuar varet nga lloji i djegësit dhe mënyra e funksionimit. Nëse rritet në krahasim me vlerën optimale, atëherë kjo çon në një përmbajtje të lartë ajri në gazrat e shkarkimit, gjë që mbart gjithashtu një pjesë të nxehtësisë. Ky është një proces i pashmangshëm që nuk mund të ndalet, por mund të çohet në vlera minimale. Në realitetet moderne, koeficienti i konsumit të ajrit nuk duhet të kalojë 1.08 për djegësit me injeksion të plotë, 0.6 për djegësit me injeksion jo të plotë të ajrit, 1.1 për djegësit me furnizim të detyruar dhe përzierjen e ajrit dhe 1.15 për djegësit me difuzion me përzierje të jashtme. Prania e rrjedhjeve shtesë të ajrit në tubat e furrës dhe bojlerit çon në një rritje të humbjes së nxehtësisë me ajrin e shkarkimit. Ruajtja e rrjedhës së ajrit në një nivel optimal ju lejon të zvogëloni vlerën q2 në minimum.

Për të minimizuar vlerën q2, është e nevojshme të pastrohet menjëherë sipërfaqja e jashtme dhe e brendshme e bojlerit, të sigurohet që të mos ketë shkallë, e cila zvogëlon transferimin e nxehtësisë nga karburanti i djegur në ftohës, në përputhje me kërkesat për ujin e përdorur. në bojler, sigurohuni që të mos ketë dëmtime në lidhjet e bojlerit dhe tubit në mënyrë që të mos lejohet rrjedhja e ajrit. Përdorimi i sipërfaqeve shtesë të ngrohjes elektrike në rrugën e gazit konsumon energji elektrike. Megjithatë, kursimet nga konsumi optimal i karburantit do të jenë shumë më të larta se kostoja e energjisë elektrike të konsumuar.

Humbja e nxehtësisë nga djegia kimike e karburantit (q3)

Ky lloj qarku mbron sistemin e ngrohjes nga mbinxehja.

Treguesi kryesor i djegies kimike jo të plotë të karburantit është prania e monoksidit të karbonit (kur përdoret lëndë djegëse e ngurtë) ose monoksidit të karbonit dhe metanit (kur digjet karburant i gaztë) në gazrat e shkarkimit. Humbjet e nxehtësisë nga djegia kimike janë të barabarta me nxehtësinë që mund të lirohet gjatë djegies së këtyre mbetjeve.

Djegia jo e plotë e karburantit varet nga mungesa e ajrit, përzierja e dobët e karburantit me ajrin, një ulje e temperaturës brenda bojlerit ose kur flaka e karburantit të djegur bie në kontakt me muret e bojlerit. Sidoqoftë, një rritje e tepërt e sasisë së oksigjenit në hyrje jo vetëm që nuk garanton djegie të plotë të karburantit, por mund të prishë funksionimin e bojlerit.

Përmbajtja optimale e monoksidit të karbonit në daljen e furrës në një temperaturë prej 1400°C duhet të jetë jo më shumë se 0,05% (për sa i përket gazrave të thatë). Me këto vlera, humbja e nxehtësisë nga nën djegia do të variojë nga 3 në 7%, në varësi të karburantit. Mungesa e oksigjenit mund ta sjellë këtë vlerë deri në 25%.

Por është e nevojshme të arrihen kushte të tilla që të mos ketë djegie kimike të karburantit. Është e nevojshme të sigurohet rrjedha optimale e ajrit në kutinë e zjarrit, të ruhet një temperaturë konstante brenda bojlerit dhe të sigurohet përzierja e plotë e përzierjes së karburantit me ajrin. Funksionimi më ekonomik i bojlerit arrihet kur përmbajtja e dioksidit të karbonit në produktet e djegies që dalin në atmosferë është 13-15%, në varësi të llojit të karburantit. Me një tepricë të marrjes së ajrit, përmbajtja e dioksidit të karbonit në tymin e shkarkimit mund të ulet me 3-5%, por humbja e nxehtësisë do të rritet. Gjatë funksionimit normal të pajisjeve të ngrohjes, humbjet q3 janë 0-0,5% për qymyrin e pluhurosur dhe 1% për kutitë e zjarrit me shtresa.

Humbja e nxehtësisë nga djegia fizike (q4)
Ky lloj humbjeje ndodh për shkak të faktit se grimcat e karburantit të padjegur bien përmes grilës në tiganin e hirit ose largohen së bashku me produktet e djegies përmes tubit në atmosferë. Humbja e nxehtësisë nga djegia fizike varet drejtpërdrejt nga dizajni i bojlerit, vendndodhja dhe forma e grilës, forca e tërheqjes, gjendja e karburantit dhe shkrirja e tij.

Humbjet më të mëdha janë nga djegia mekanike gjatë djegies së shtresës së karburantit të ngurtë dhe rryma tepër e fortë. Në këtë rast, një numër i madh grimcash të vogla të padjegura hiqen së bashku me tymin. Kjo është veçanërisht e dukshme kur përdoret karburant heterogjen, kur pjesë të vogla dhe të mëdha të karburantit alternojnë në të. Djegia e secilës shtresë është johomogjene, pasi copat e vogla digjen më shpejt dhe përshkohen nga tymi. Ajri hyn në boshllëqet që rezultojnë, gjë që ftoh copa të mëdha karburanti. Në të njëjtën kohë, ato janë të mbuluara me një kore skorje dhe nuk digjen plotësisht.

Humbjet e nxehtësisë për shkak të djegies mekanike janë zakonisht rreth 1% për kutitë e zjarrit me qymyr pluhur dhe deri në 7.5% për kutitë e zjarrit me shtresa.

Humbja e nxehtësisë direkt përmes mureve të bojlerit (q5)
Kjo lloj humbje varet nga forma dhe dizajni i bojlerit, trashësia dhe cilësia e veshjes si të bojlerit ashtu edhe të tubave të oxhakut, si dhe nga prania e një ekrani izolues të nxehtësisë. Për më tepër, dizajni i vetë kutisë së zjarrit, si dhe prania e sipërfaqeve shtesë të ngrohjes dhe ngrohësve elektrikë në rrugën e tymit, kanë një ndikim të madh në humbjet. Këto humbje të nxehtësisë rriten në prani të rrymave në dhomën ku janë vendosur pajisjet e ngrohjes, si dhe nga numri dhe kohëzgjatja e hapjes së kutisë së zjarrit dhe çelëzave të sistemit. Zvogëlimi i sasisë së humbjeve varet nga rreshtimi i saktë i bojlerit dhe prania e një ekonomizuesi. Izolimi termik i tubave përmes të cilëve gazrat e shkarkimit shkarkohen në atmosferë ka një efekt të dobishëm në uljen e humbjes së nxehtësisë.

Humbja e nxehtësisë për shkak të heqjes së hirit dhe skorjeve (q6)
Kjo lloj humbje është tipike vetëm për lëndë djegëse të ngurtë në gjendje me gunga dhe pluhur. Kur digjet, grimcat e karburantit të paftohur bien në enën e hirit, nga ku hiqen, duke marrë me vete pak nga nxehtësia. Këto humbje varen nga përmbajtja e hirit të karburantit dhe sistemi i heqjes së hirit.

Bilanci i nxehtësisë së një kazani është një vlerë që tregon funksionimin optimal dhe ekonomik të bojlerit tuaj. Bazuar në balancën e nxehtësisë, mund të vendosni për masat që do të ndihmojnë në kursimin e karburantit të djegur dhe rritjen e efikasitetit të pajisjeve të ngrohjes.

Gjatë procesit të modernizimit (rindërtimit), gjatë zëvendësimit të disa materialeve në rreshtimin e kaldajave me të tjerë, është e nevojshme të kontrollohet se si zëvendësimi do të ndikojë në humbjen e nxehtësisë (q 2) përmes strukturave mbyllëse të pambrojtura dhe nëse temperaturat do të jenë të pranueshme për materialet e përdorura. Humbja e nxehtësisë përmes rreshtimit (q 2), temperatura e sipërfaqes së jashtme dhe temperatura në rrafshin e kontaktit të shtresave të rreshtimit mund të përcaktohet nga diagrami i paraqitur në Fig. Pr-2 për rrjedhjen e palëvizshme të nxehtësisë. Diagrami jep sasinë e humbjes së nxehtësisë përmes rreshtimit dhe temperaturën e sipërfaqes së jashtme të rreshtimit të pambrojtur në varësi të rezistencës termike të veshjes.

ku: S 1, S 2, S 3 - trashësitë e shtresave individuale të rreshtimit;

λ 1, λ 2, λ 3 – përçueshmëria termike e materialit të këtyre shtresave në temperaturën mesatare të tyre, e cila

pranuar sipas të dhënave referuese të seksionit 10 me koeficient 1.2,

përshkueshmëria e gazit të muraturës.

Temperatura në rrafshin e kontaktit të shtresave përcaktohet me formulën:

ku: t 1 – temperatura sipërfaqësore e shtresës me temperaturë më të lartë;

t 2 – temperatura e sipërfaqes së dytë në rrafshin e kontaktit të shtresave;

Raporti i trashësisë së shtresës përkatëse në m ndaj përçueshmërisë së saj termike në W/(m⋅K) ose

kcal/(m⋅orë⋅deg).

Shembull. Përcaktoni humbjen e nxehtësisë përmes 1 m 2 rreshtim të pambrojtur me një trashësi prej: balte zjarri e lehtë γ = 1000 kg/m 3 - 280 mm dhe lesh mineral γ = 150 kg/m 3 - 50 mm në një temperaturë të sipërfaqes së brendshme t 1 = 1000 0 C.

Vendosim temperaturën në rrafshin e kontaktit të shtresave të baltës së zjarrit dhe leshit mineral t 2 =110 0 C dhe temperaturën e sipërfaqes së jashtme të murit t 3 = 70 0 C.

Temperatura mesatare e shtresës së baltës së zjarrit:

Temperatura mesatare e shtresës së leshit mineral:

Koeficienti i përçueshmërisë termike të shtresës së balta të zjarrit duke marrë parasysh koeficientin e përshkueshmërisë së gazit në t av.w:

λ sh.r. =λ w.555 ⋅ k gaz.pr. =0,5⋅1,2=0,6 W/(m⋅K) ose 0,43⋅1,2=0,516 kcal/(m⋅h⋅g),

λ w – shih nomogramin në Fig. 10.5.

Koeficienti i përcjellshmërisë termike të shtresës së leshit mineral në t r.m.w. :

λ m.v.r = λ m.v.90 = 0.128 W/(m⋅K) ose 0.11 kcal/(m⋅h⋅g),

λ m.v. – shih nomogramin në Fig. 10.8.

Rezistenca termike e rreshtimit:

(m 2 ⋅K)/P ose

(m 2 ⋅h⋅gr)/kcal.

Sipas nomogramit në Fig. Pr-2 temperatura e murit të jashtëm në R=1,02 (m 2 ⋅K)/W ose 1,19 (m 2 ⋅h⋅g)/kcal dhe t 1 =1000 0 C do të jetë t 3 =85 0 C dhe nxehtësia e rrjedhjes përmes rreshtimit q 2 = 890 W/m 2 ose 765 kcal/m 2 ⋅h. Temperatura në rrafshin e kontaktit të shtresave do të jetë e barabartë me:

Vlera e fituar e t 2 nuk korrespondon ndjeshëm (jo ngushtë) me atë të pranuar. Vendosim temperaturën në rrafshin e kontaktit të shtresave të balta të zjarrit dhe leshit mineral

t 2 =440 0 C, temperatura e sipërfaqes së jashtme të murit t 3 =88 0 C dhe rillogaritet. ;

λ sh.r. =λ w.720 ⋅ k gaz.pr. =0,547⋅1,2=0,656 W/(m⋅K) ose 0,47⋅1,2=0,564 kcal/(m⋅h⋅g);

λ m.v.r = λ m.v.264 = 0,14 W/(m⋅K) ose 0,12 kcal/(m⋅h⋅g);

(m 2 ⋅K)/P ose

(m 2 ⋅h⋅gr)/kcal.

Sipas nomogramit në Fig. Pr-2 temperatura e murit të jashtëm në R=0,936 (m 2 ⋅K)/W ose 1,09 (m 2 ⋅h⋅g)/kcal dhe t 1 =1000 0 C do të jetë t 3 =90 0 C dhe q 2 = 965 W/m2 ose 830 kcal/(m2 ⋅h) (humbje nxehtësie përmes veshjes së pambrojtur). Le të sqarojmë temperaturën në rrafshin e kontaktit të shtresave:

Rezultatet e marra janë afër vlerave të pranuara, prandaj, llogaritja është e saktë.

Temperatura maksimale për përdorimin e leshit mineral është 600 0 C (shih Tabelën 10.46), d.m.th. Përdorimi i këtyre materialeve gjatë veshjes së bojlerit është i këshillueshëm në këtë rast.

Temperatura e sipërfaqes së jashtme të veshjes t 3 =90 0 C nuk plotëson kërkesat e Standardeve Sanitare. Rrjedhimisht, rezistenca termike e rreshtimit - shkëmbimit R duhet të rritet në ~ 4 (m 2 h g) / kcal (shih nomogramin në Fig. Pr-2). Rezistenca termike mund të rritet duke instaluar një shtresë shtesë të materialit izolues termik me një t max përdorimi jo më të madh se 110 0 C.

Artikulli i mëparshëm: Sa është shpejtësia e dritës Artikulli vijues: Lëkundjet harmonike Formula e fizikës së frekuencës së lëkundjeve

Verifikimi i llogaritjes termike të një kazani me ujë të nxehtë. B.I

1. DISPOZITA TË PËRGJITHSHME

2. PROVAT TERMAKE TË RREGULLAVE

3. REGJISTRIMI I REZULTATEVE TË PROVIMIT TERMAK

4. PËRPUNIMI I REZULTATEVE TË TESTIMIT

Shtojca 2 SONDA TERMALE ORGRES T-4 (MANUAL PËR PËRSHKRIMI DHE PËRDORIM)

Shtojca 2
SONDA TERMALE ORGRES T-4 (MANUAL PËR PËRSHKRIMI DHE PËRDORIM)